Результат интеллектуальной деятельности: СИСТЕМА ДИСТАНЦИОННОГО УПРАВЛЕНИЯ САМОЛЕТОМ В БОКОВОМ ДВИЖЕНИИ

Изобретение относится к области авиационной техники, а именно к системам дистанционного управления (СДУ) самолетом в боковом движении.

Классическое управление самолетом в боковом движении осуществляется двумя органами: по крену - элеронами и дифференциально отклоняемыми поверхностями стабилизатора (через поперечное перемещение ручки управления), по рысканию - рулем направления (через педали). Реакция самолета при раздельном отклонении элеронов или руля направления обычно не сводится к вращению относительно соответствующей главной оси инерции, а представляет собой существенно взаимосвязанное одновременное движение по крену и рысканию (Бюшгенс Г.С., Студнев Р.В. Аэродинамика самолета: Динамика продольного и бокового движения. - М.: Машиностроение, 1979, 352 с., с. 200-201). Воздействие на канал крена путем отклонения элеронов вызывает отклонение самолета и по оси рыскания, и наоборот, воздействие на канал рыскания путем отклонения руля направления вызывает и движение в канале крена (Рудис В.А. Полуавтоматическое управление самолетом. - М.: Машиностроение, 1978, 152 с., с. 9). Для летчика наиболее удобна ситуация, когда перемещение ручки управления самолетом (РУС) управляет креном, а педали создают боковую силу и «прямую» реакцию крена на «дачу ноги» (Рудис В.А. Полуавтоматическое управление самолетом. - М.: Машиностроение, 1978, 152 с., с. 11). Аэродинамические компоновки современных самолетов не обеспечивают подобного раздельного управления, поэтому в авиационной практике широко применяются системы улучшения управляемости (СУУ). Комплекс «самолет - СУУ» в боковом движении должен обеспечивать (Бюшгенс Г.С., Студнев Р.В. Аэродинамика самолета: Динамика продольного и бокового движения. - М.: Машиностроение, 1979, 352 с., с. 308):

- постоянную времени процессов отработки угла крена не более 1с;

- малое взаимодействие движений крен-рыскание, в т.ч. малые углы скольжения β при поперечном управлении;

- требуемый градиент перемещения ручки управления по угловой скорости крена

- частоту боковых колебаний по углу скольжения β в пределах ω_β>1, а на режимах энергичного управления по крену ω_β>1,3 ω_Xmax;

- достаточную эффективность управления при балансировке самолета;

- удовлетворительные характеристики спирального движения.

Примером подобных систем являются структуры СУУ, рассмотренные в работе: Рудис В.А. Полуавтоматическое управление самолетом. - М.: Машиностроение, 1978, 152 с., рис. 3.1 и рис. 3.2. Наиболее близким аналогом по отношению к заявляемой СДУ самолетом в боковом движении служит СУУ, представленная в работе: Бюшгенс Г.С., Студнев Р.В. Аэродинамика самолета: Динамика продольного и бокового движения. - М.: Машиностроение, 1979, 352 с., с. 308, рис. 36.1.

Данная система управления содержит датчик положения ручки (ДПР) управления самолетом по крену, датчик угловой скорости (ДУС) крена ω_X, систему воздушных сигналов (СВС), формирующую сигналы динамического и статического скоростного напора, числа М и высоты полета Н, первый, второй и третий фильтры подавления помех, форсирующий фильтр, датчик положения педалей (ДПП), выход которого соединен с входом первого фильтра подавления помех, ДУС рыскания ω_у, датчик линейных ускорений (ДЛУ) в боковой плоскости, датчик углов атаки и скольжения (ДУАС), первый, второй, третий, четвертый, пятый и шестой масштабирующие блоки, рулевой привод элеронов, рулевой привод руля направления, первый сумматор, первый вход которого соединен с выходом первого масштабирующего блока и выход которого подключен к входу рулевого привода элеронов, второй сумматор, выход которого соединен с входом рулевого привода руля направления, вход второго фильтра подавления помех соединен с выходом ДПР. Дополнительно вход шестого масштабирующего блока соединен с выходом ДУС крена ω_Х, выход второго фильтра подавления помех через второй масштабирующий блок соединен с вторым входом первого сумматора, вход первого масштабирующего блока подключен к выходу ДУС крена ω_Х, входы второго сумматора соединены соответственно с выходом второго фильтра подавления помех через третий масштабирующий блок; с выходом шестого масштабирующего блока; с выходом первого фильтра подавления помех; с выходом ДУС рыскания ω_y через последовательно соединенные четвертый масштабирующий блок и форсирующий фильтр; с выходом ДЛУ через последовательно соединенные пятый масштабирующий блок и третий фильтр подавления помех. Кроме того, передаточные числа первого, второго, четвертого и пятого масштабирующих блоков корректируются по величине по сигналам с выходов СВС, а передаточные числа третьего и шестого масштабирующих блоков, кроме того - по сигналу угла атаки самолета с выхода ДУАС. Функциональное назначение всех блоков и работа рассмотренной СУУ подробно изложены в работе: Бюшгенс Г.С., Студнев Р.В. Аэродинамика самолета: Динамика продольного и бокового движения. - М.: Машиностроение, 1979, 352 с., с. 309. Заметим только, что рулевая машина и бустер (рис. 36.1) совмещены в современных рулевых приводах в единое устройство.

Рассмотренная СУУ позволяет удовлетворить большинству из перечисленных выше требований по управляемости самолета в боковом движении. Вместе с тем, ей присущи следующие недостатки:

- необходимость активного участия летчика в процессах балансировки самолета одновременно по двум каналам управления - в канале крена и в канале рыскания;

- трудности в обеспечении желаемых значений критерия управляемости в боковом движении при даче педалями (Бюшгенс Г.С., Студнев Р.В. Аэроди.намика самолета: Динамика продольного и бокового движения. - М.: Машиностроение, 1979, 352 с.,. с. 231), обусловленные как априорно приближенным знанием фактических аэродинамических характеристик самолета, так и значительным их изменением по режимам полета;

- затруднения в подавлении обратной реакции по крену на больших углах атаки;

- не предусмотрено предотвращение выхода современных рулевых приводов на ограничения по скорости при резких дачах РУС и педалей;

- трудности при стабилизации заданного крена в ручном управлении, вызванные уходом крена от достигнутого значения после возвращения РУС в балансировочное положение - т.н. эффект спирального движения (Бюшгенс Г.С., Студнев Р.В. Аэродинамика самолета: Динамика продольного и бокового движения. - М.: Машиностроение, 1979, 352 с., с. 223, 224).

Техническим результатом, достигаемым в заявляемой системе дистанционного управления самолетом, является улучшение характеристик управляемости в боковом движении, а именно:

1. Обеспечение автоматической балансировки самолета в канале крена и облегчение за счет этого выполнения балансировки летчиком в ручном режиме только в одном канале - в канале рыскания.

2. Обеспечение желаемого значения критерия управляемости в боковом движении при даче педалями.

3. Облегчение решения задачи предотвращения обратной реакции по крену на больших углах атаки.

4. Упрощение режима стабилизации летчиком заданного крена за счет того, что поведение самолета в канале крена ближе к нейтрально устойчивому.

5. Обеспечение работы рулевых приводов в линейной зоне изменения скоростных характеристик.

Технический результат достигается тем, что система дистанционного управления самолетом в боковом движении содержит датчик положения ручки (ДПР) управления самолетом по крену, датчик угловой скорости (ДУС) крена ω_Х, систему воздушных сигналов (СВС), формирующую сигналы динамического и статического скоростного напора, числа М и высоты полета Н, первый, второй и третий фильтры подавления помех, форсирующий фильтр, датчик положения педалей (ДПП), выход которого соединен с входом первого фильтра подавления помех, ДУС рыскания ω_у, датчик линейных ускорений (ДЛУ) в боковой плоскости, датчик углов атаки и скольжения (ДУАС), первый, второй, третий, четвертый, пятый и шестой масштабирующие блоки, рулевой привод элеронов, рулевой привод руля направления, первый сумматор, первый вход которого соединен с выходом первого масштабирующего блока и выход которого подключен к входу рулевого привода элеронов, второй сумматор, выход которого соединен с входом рулевого привода руля направления, вход второго фильтра подавления помех соединен с выходом ДПР. Дополнительно СДУ содержит первый нелинейный блок, выход которого подключен к входу второго масштабирующего блока, а вход - к выходу второго фильтра подавления помех, первый предварительный фильтр (префильтр), вход которого соединен с выходом второго масштабирующего блока, а выход - со вторым входом первого сумматора, четвертый фильтр подавления помех, вход которого подключен к выходу ДУС крена ω_Х, а выход - к входу первого масштабирующего блока, второй нелинейный блок, второй префильтр, последовательно соединенные низкочастотный фильтр, третий нелинейный блок, седьмой масштабирующий блок, третий и четвертый сумматоры на два входа каждый, восьмой масштабирующий блок и интегратор, девятый масштабирующий блок, вход которого подключен к выходу первого нелинейного блока, а выход - к второму входу третьего сумматора, пятый фильтр подавления помех, вход которого соединен с выходом ДУС рыскания ω_y, а выход - с входом форсирующего фильтра, последовательно соединенные шестой фильтр подавления помех, десятый масштабирующий блок и ключ, коммутируемый по сигналу q_дин с выхода СВС, седьмой фильтр подавления помех, вход которого соединен с выходом третьего масштабирующего блока, одиннадцатый масштабирующий блок, при этом первый сумматор снабжен третьим входом а второй сумматор - дополнительным входом, вход третьего масштабирующего блока подключен к выходу ДПР, выход второго нелинейного блока через шестой масштабирующий блок - к входу второго префильтра, второй вход четвертого сумматора - к выходу четвертого фильтра подавления помех, выход интегратора - к третьему входу первого сумматора и к входу одиннадцатого масштабирующего блока, выход первого фильтра подавления помех - к входам низкочастотного фильтра и второго нелинейного блока, выход форсирующего фильтра - к входу четвертого масштабирующего блока, вход и выход третьего фильтра подавления помех - соответственно к выходу ДЛУ и к входу пятого масштабирующего блока, выход ДУАС по сигналу β - к входу шестого фильтра подавления помех, а выходы седьмого фильтра подавления помех, одиннадцатого масштабирующего блока, второго префильтра, четвертого и пятого масштабирующих блоков и ключа соединены с входами второго сумматора.

Сущность изобретения поясняется следующими графическими изображениями:

на фиг. 1 изображена система дистанционного управления самолетом в боковом движении;

на фиг. 2 приведена структура девятого масштабирующего блока;

на фиг. 3 показаны графики изменения угловых скоростей крена и рыскания самолета при даче педалей с использованием астатического (интегрального) контура управления и без него (прототип);

на фиг. 4 приведены графики изменения крена и угловой скорости крена при даче и возврате РУС в нейтральное положение с использованием астатического (интегрального) контура управления и без него (прототип);

на фиг. 5 показаны графики изменения угловых скоростей крена и рыскания, углов крена и угла атаки при одновременном отклонении ручки управления по крену и тангажу с использованием астатического (интегрального) контура управления и без него (прототип);

на фиг. 6 представлена СУУ самолетом в боковом канале (прототип).

На фиг. 1-6 использованы следующие обозначения:

1 - датчик положения РУС по крену;

2 - датчик угловой скорости крена;

3 - система воздушных сигналов;

4, 5, 6 - первый, второй и третий фильтры подавления помех;

7 - форсирующий фильтр;

8 - датчик положения педалей;

9 - датчик угловой скорости рыскания;

10 - датчик линейных ускорений в боковой плоскости движения самолета;

11 - датчик углов атаки и скольжения;

12, 13, 14, 15, 16, 17 - соответственно первый, второй, третий, четвертый, пятый и шестой масштабирующие блоки;

18 - рулевой привод элеронов (РП_Э);

19 - рулевой привод руля направления (РП_δн);

20, 21 - первый и второй сумматоры;

22 - первый нелинейный блок;

23 - первый предварительный фильтр (префильтр);

24 - четвертый фильтр подавления помех;

25 - второй нелинейный блок;

26 - второй предварительный фильтр (префильтр);

27 -низкочастотный фильтр;

28 - третий нелинейный блок;

29 - седьмой масштабирующий блок;

30, 31 - третий и четвертый сумматоры;

32 - восьмой масштабирующий блок;

33 - интегратор;

34 - девятый масштабирующий блок;

35, 36 - пятый и шестой фильтры подавления помех;

37 - десятый масштабирующий блок;

38 - ключ;

39 - седьмой фильтр подавления помех;

40 - одиннадцатый масштабирующий блок;

41 - блок перемножения;

42 - блок формирования заданной угловой скорости крена ω_{х зад};

43 - блок коррекции заданной угловой скорости крена ω_{х зад};

Х_э - сигнал с выхода датчика перемещения РУС;

ω_х - сигнал угловой скорости крена;

q_дин, q_стат, М, Н - сигналы динамического и статического скоростного напора, числа Маха и высоты полета с соответствующих выходов СВС;

Х_п - сигнал перемещения педалей;

ω_У - сигнал угловой скорости рыскания;

n_z - сигнал перегрузки в боковом канале;

β - сигнал угла скольжения;

α - сигнал угла атаки;

δ_э - угол отклонения элеронов;

δ_н - угол отклонения руля направления;

- численное значение масштабирующего коэффициента, формирующего заданное значение угловой скорости крена от ручки управления креном;

- максимальное значение перемещения РУС по крену;

ω_хзад(Х_э) - заданное значение угловой скорости крена от ручки управления креном;

X_{rkr int} - перемещение ручки управления креном с интегральным (астатическим) контуром управления;

X_{rkr St} - перемещение ручки управления креном с статическим контуром управления;

X_{r tang int}, X_{r tang St} - перемещение ручки управления тангажом соответственно с интегральным и статическим контурами управления;

gamma St- изменение угла крена с статическим контуром управления;

gamma int - изменение угла крена с интегральным (астатическим) контуром управления;

ω_xSt, ω_xint - изменения угловой скорости крена соответственно с статическим и с интегральным (астатическим) контурами управления;

ω_ySt, ω_yint - изменения угловой скорости рыскания соответственно с статическим и с интегральным (астатическим) контурами управления.

Система дистанционного управления самолетом в боковом движении (фиг. 1) содержит датчик 1 положения ручки управления самолетом по крену, ДУС 2 крена ω_х, систему 3 воздушных сигналов, первый 4, второй 5 и третий 6 фильтры подавления помех, форсирующий фильтр 7, датчик 8 положения педалей, выход которого соединен с входом первого фильтра подавления помех 4, ДУС 9 рыскания ω_у, датчик 10 линейных ускорений в боковой плоскости, выход которого соединен с входом третьего фильтра подавления помех 6, первый 12, второй 13, третий 14, и четвертый 15 масштабирующие блоки, пятый 16 масштабирующий блок, вход которого соединен с выходом третьего фильтра подавления помех 6, шестой 17 масштабирующий блок, рулевой привод элеронов 18, рулевой привод руля направления 19, первый сумматор 20, первый вход которого соединен с выходом первого масштабирующего блока 12 и выход которого подключен к входу рулевого привода элеронов 18, второй сумматор 21, выход которого соединен с входом рулевого привода руля направления 19, первый нелинейный блок 22, выход которого подключен к входу второго масштабирующего блока 13, а вход - к выходу второго фильтра 5, первый предварительный фильтр (префильтр) 23, вход которого соединен с выходом второго масштабирующего блока 13, а выход - с вторым входом первого сумматора 20, четвертый фильтр подавления помех 24, вход которого подключен к выходу ДУС 2 крена ω_х, а выход - к входу первого масштабирующего блока 12, второй нелинейный блок 25, вход которого соединен с выходом первого фильтра подавления помех 4, а выход - с входом шестого масштабирующего блока 17, второй префильтр 26, вход которого подключен к выходу шестого масштабирующего блока 17, последовательно соединенные низкочастотный фильтр 27, третий нелинейный блок 28, седьмой масштабирующий блок 29, третий 30, четвертый 31 сумматоры, восьмой масштабирующий блок 32 и интегратор 33, девятый масштабирующий блок 34, вход которого подключен к выходу первого нелинейного блока 22, а выход - к второму входу третьего сумматора 30, пятый фильтр 35 подавления помех, вход которого соединен с выходом ДУС 9 рыскания ω_у, а выход - с входом форсирующего фильтра 7, последовательно соединенные шестой фильтр 36 подавления помех, десятый масштабирующий блок 37 и ключ 38, коммутируемый по сигналу q_дин с выхода СВС 3, седьмой фильтр подавления помех 39, вход которого соединен с выходом третьего масштабирующего блока 14, а выход - с первым входом второго сумматора 21, одиннадцатый масштабирующий блок 40, вход которого подключен к выходу интегратора 33, а выход - к второму входу второго сумматора 21, при этом выход датчика 1 положения РУС подключен к входу третьего масштабирующего блока 14 и к входу второго фильтра подавления помех 5, выход ДУАС 11 соединен с входом шестого фильтра 36, выход четвертого фильтра подавления помех 24 соединен с вторым входом четвертого сумматора 31, вход низкочастотного фильтра 27 подключен к выходу первого фильтра подавления помех 4, выход интегратора 33 подключен к третьему входу первого сумматора 20, а выходы второго префильтра 26, четвертого 15 и пятого 16 масштабирующих блоков и ключа 38 соединены соответственно с третьим, четвертым, пятым и шестым входами второго сумматора 21.

Передаточные числа всех масштабирующих блоков 12, 13, 14, 15, 16, 17, 29, 32, 34, 37, 40 корректируются по режимам полета по комбинациям сигналов q_дин, q_стат, М, Н, формируемых на выходе СВС 3, и сигнала угла атаки а с выхода ДУАС 11. Конкретный вид коррекций определяется аэродинамическими характеристиками того или иного самолета. Блок 28 представляет собой зону нечувствительности, величина которой определяется максимально возможными сигналами ДПП 8, необходимыми для балансировки конкретного самолета. Характеристики нелинейных блоков 22 и 25 формируются с учетом фактических аэродинамических характеристик конкретного самолета и определяются потребными градиентами перемещения РУС и педалей по угловым скоростям крена и рыскания.

Структура масштабирующего блока 34 представлена на фиг. 2. Она включает в себя блок перемножения 41, блок 42 формирования заданной угловой скорости крена ω_{х зад} и блок 43 коррекции ω_{х зад} в зависимости от сигнала Х_э. Сигнал на выходе масштабирующего блока 34 определяется в виде

и достигает максимального значения при полном отклонении РУС, когда

Форсирующий фильтр 7 с передаточной функцией служит для улучшения динамических характеристик управляемости в канале рыскания. Постоянная времени Т этого фильтра корректируется по сигналам q_дин, q_стат, формируемым СВС 3. Конкретный вид коррекции определяется аэродинамическими характеристиками того или иного самолета.

Низкочастотный фильтр 27 предназначен для улучшения динамических характеристик управляемости самолета по крену и рысканию. Передаточная функция этого фильтра представляет собой апериодическое звено, постоянная времени которого назначается исходя из конкретных аэродинамических характеристик самолета.

Рулевые приводы 18, 19 являются стандартными составными частями конкретного самолета. Префильтры 23, 26 представляют собой апериодические звенья с регулируемой постоянной времени и ограничением по величине скорости изменения выходного сигнала. Конкретные параметры префильтров определяются типом используемых рулевых приводов.

Основными отличительными особенностями заявляемой системы дистанционного управления самолетом в боковом движении являются, во-первых, применение астатического (интегрального) контура отработки заданной угловой скорости крена с использованием интегратора 33 и, во-вторых, участие интегратора 33 в формировании сигнала управления одновременно и на элероны, и на руль направления. На вход интегратора 33 с выхода сумматора 31 через масштабирующий блок 32 поступает сигнал разности между заданной угловой скоростью крена ω_хзад и текущим значением угловой скорости крена , очищенной от помех фильтром 24 подавления помех. Сигнал с выхода интегратора 33 управляет одновременно двумя рулевыми поверхностями самолета - через сумматор 20 элеронами и через масштабирующий блок 40 и сумматор 21 - рулем направления. При этом заданное значение угловой скорости крена ω_хзад формируется как от РУС (по цепи ДПР 1→фильтр 5→нелинейный блок 22→масштабирующий блок 34→сумматор 30), так и от педалей (по цепи ДПП 8→фильтр 4→фильтр 27→нелинейный блок 28→масштабирующий блок 29→сумматор 30).

Сигналы, поступающие на входы 3, 4 и 5 сумматора 21 от датчиков ДПП 8, ДУС 9 и ДЛУ 10 через соответствующие блоки, обеспечивают приемлемые статические и динамические характеристики управления самолетом в канале рыскания при управлении педалями. Дополнительный сигнал угла скольжения β с выхода ДУАС 11, поступающий через фильтр 36 подавления помех, масштабирующий блок 37 и ключ 38 (при его замыкании) на сумматор 21 служит для улучшения динамических характеристик управления в канале рыскания при малых скоростных напорах (q_дин≤200 кг/м²).

Сигналы, поступающие на входы 1 и 2 сумматора 20 от ДПР 1 и ДУС 2 через соответствующие блоки обеспечивают приемлемые статические и динамические характеристики управления в канале крена (при его изолированном рассмотрении).

Сигнал с выхода ДПР 1, подключенный через масштабирующий блок 14 и фильтр 39 к первому входу сумматора 20, служит для снижения влияния на движение в канале рыскания при управлении креном от РУС.

Использование, во-первых, астатического (интегрального) контура отработки заданных значений угловой скорости крена и, во-вторых, одновременное управление сигналом с интегратора 33 элеронами и рулем направления в заявляемой системе дистанционного управления самолетом в боковом движении позволяет:

1) Обеспечивать автоматическую балансировку самолета в канале крена и снижать, за счет этого, психофизическую нагрузку на летчика, задачей которого остается балансировка только в одном канале (рыскания) вместо двух (крен и рыскание). Эффект достигается за счет введения зоны нечувствительности в блоке 28, блокирующей формирование сигнала ω_хзад от ДПП 8 в случае, когда педали находятся в балансировочном положении. При таком положении педалей и при нейтральном положении РУС креном сигнал заданной угловой скорости ω_хзад становится равным нулю. Если в этот момент сигнал угловой скорости крена ω_х не равен нулю, возникает сигнал на выходе интегратора 38, который, воздействуя на элероны и руль направления, осуществляет обнуление угловой скорости крена ω_х, обеспечивая, тем самым, балансировку самолета.

2) Добиваться желаемых значений критерия управляемости в боковом движении при даче педалями. Использование сигнала с датчика ДПП 12 в формировании заданной угловой скорости крена ω_хзад по цепи ДПП 8→фильтр 4→фильтр 27→нелинейный блок 28→масштабирующий блок 29→сумматор 30 за счет надлежащего выбора передаточного числа масштабирующего блока 29 позволяет управлять величинами возникающих угловых скоростей крена ω_х и, тем самым, добиваться желаемого соотношения угловых скоростей ω_х и ω_у. На фиг. 3, в качестве примера, представлены графики изменения угловых скоростей крена и рыскания при фиксированной даче педалей Х_п=70 мм с использованием интегрального контура управления и без него. Как видно из представленных переходных процессов, установившееся значение нежелательной при действии педалями угловой скорости крена в системе с интегральным контуром управления (ω_xint)_уст значительно меньше, чем в статической системе (ω_xSt)_уст, причем (ω_xint)_уст может регулироваться по усмотрению разработчика системы управления.

3) Упростить режим стабилизации летчиком заданного крена во всем диапазоне его изменения на режимах малого скоростного напора (при больших углах атаки). Поведение самолета в канале крена становится ближе к нейтрально устойчивому, что позволяет удерживать достигнутый угол крена после возврата РУС в нейтральное положение. На фиг. 4, в качестве примера, представлены графики изменения угла крена с статическим и с интегральным контурами управления. Выбранные значения X_{rkr St} и X_{rk rint} соответствуют набору углов крена приблизительно до одинаковых значений в обоих случаях. Как видно, после возвращения РУС в нейтральное положение угол крена с включенным интегральным контуром управления gamma int практически сохраняет достигнутое значение, в то время как с отключенным интегральным контуром управления (как в прототипе) угол крена gamma St не фиксируется и продолжает изменяться.

4) Облегчить решение задачи предотвращения обратной реакции по крену на больших углах атаки. Известно, что явление обратной реакции по крену заключается в существенном уменьшении угловой скорости крена (в пределе - вплоть до смены знака) по мере возрастания угла атаки при фиксированной даче РУС. На фиг. 5 представлен пример процессов изменения угла крена и угловой скорости крена при одновременной даче ручки управления по крену и тангажу - при т.н. «косой даче» РУС. Полной даче ручки управления по тангажу соответствует предельно допустимое значение угла атаки α_доп. По мере увеличения угла атаки угловая скорость крена вопреки привычному поведению (возрастанию) уменьшается, причем возникающий «провал» угловой скорости крена с интегральным контуром управления в несколько раз меньше, чем со статическим контуром управления. Соответственно с этим меньше и замедление в отработке угла крена - с интегральным контуром управления угол крена продолжает нарастать значительно быстрее.

К положительному эффекту в заявляемой системе дистанционного управления самолетом в боковом движении приводит также включение префильтров 23 и 26 в цепи прохождения сигналов от РУС и педалей на рулевые приводы 18 и 19. За счет ограничения максимальных значений скорости изменения сигналов на выходах префильтров 23, 26 исключается режим работы приводов с насыщением по располагаемым скоростным характеристикам, что особенно важно при управлении маневренными самолетами, приближающимися по своим характеристикам к статически неустойчивым объектам управления.