Результат интеллектуальной деятельности: Агломерированный флюс 48АФ-71

Изобретение относится к сварочным материалам, а именно к агломерированным флюсам, и может быть использовано для сварки углеродистых, кремниймарганцовистых и низколегированных сталей перлитного класса, применяемых в атомном энергетическом машиностроении и других областях машиностроения. Данный агломерированный флюс разработан для сварки сталей типов 22К, 09Г2С, 15Х2МФА, 15Х2НМФА, 10ГН2МФА.

Известен ближайший по составу и области применения агломерированный флюс (прототип) для автоматической сварки низколегированных сталей (Патент России RU 2535160, B23K 35/362), содержащий: электрокорунд, плавиковый шпат, титаномагнетитовый концентрат, ферротитан, ферросилиций, обожженный магнезит, марганец металлический, так же дополнительно содержит синтетический шлак и фтористый барий, а в качестве связующей добавки - силикат натрия, при следующем соотношении компонентов, мас. %:

при этом отношение суммарного содержания магнезита, плавикового шпата 1/3 синтетического шлака и 1/3 силиката натрия к суммарному содержанию 2/3 синтетического шлака, 1/2 электрокорунда и 2/3 силиката натрия находится в пределах 2,25-3,18, при этом синтетический шлак имеет следующий состав, мас. %: окись кремния 15-35, окись кальция 45-60, окись алюминия 5-10, фтористый кальций 8-16.

Недостатком данного флюса является отсутствие возможности сварки на переменном токе, что приводит к отсутствию возможности получать удовлетворительные значения ударной вязкости при температуре испытаний ниже минус 40°С, а также обеспечивать высокую производительность сварки.

Техническим результатом данного изобретения является обеспечение высоких технологических свойств при сварке на переменном токе с повышением характеристик стойкости против хрупких разрушений металла сварных швов при температуре испытаний от минус 50°С до минус 35°С после проведения высокого отпуска с одновременным повышением производительности сварки на 20% при использовании тех же параметров сварочного тока.

Технический результат достигается тем что:

Предлагаемый состав агломерированного флюса, содержащий: электрокорунд, плавиковый шпат, титаномагнетитовый концентрат, ферротитан, ферросилиций, обожженный магнезит, марганец металлический, синтетический шлак и фтористый барий, в качестве связующей добавки - силикат натрия, а так же дополнительно содержит хлористый калий и окись циркония, при следующем соотношении компонентов, мас. %:

при этом отношение суммарного содержания хлористого калия, 5/8 силиката натрия, 3/8 окиси циркония, 1/8 электрокорунда, 1/16 синтетического шлака к суммарному содержанию 5/8 фтористого бария, 1/8 фтористого кальция, 1/16 обожженного магнезита составляет не менее 2, при этом отношение марганца металлического к суммарному содержанию ферротитана и ферросилиция составляет не менее 2, а синтетический шлак имеет следующий состав, мас. %: окись кремния 15-35; окись кальция 45-60; окись алюминия 5-10; фтористый кальций 8-16.

В состав флюса введены хлористый калий и окись циркония, обеспечивающие в данных концентрациях стабилизацию горения сварочной дуги и улучшение формирования при сварке на переменном токе, при этом обеспечивается низкое содержание диффузионно-подвижного водорода.

При превышении содержания электрокорунда сверх указанных пределов отмечается повышенная загрязненность металла шва алюмосиликатными включениями, из-за чего происходит снижение ударной вязкости металла шва. При содержании электрокорунда ниже указанного предела происходит ухудшение сварочно-технологических свойств флюса.

Пределы содержания плавикового шпата выбраны с точки зрения обеспечения наилучших сварочно-технологических свойств и отделимости шлаковой корки. При содержании плавикового шпата ниже указанного предела наблюдается ухудшение отделимости шлаковой корки. При повышении содержания плавикового шпата выше указанного предела, наблюдается не стабильное горение дуги.

Введение в состав флюса добавок титаномагнетита и фтористого бария в указанных пределах приводит к улучшению сварочно-технологических свойств флюса за счет улучшения смачиваемости жидкого металла расплавленным шлаком.

Содержание марганца металлического, ферротитана и ферросилиция выбраны с учетом обеспечения сочетания высоких прочностных и пластических свойств металла сварного шва, а также его высокой ударной вязкости. При содержании указанных элементов ниже указанных пределов отмечается снижение предела текучести и временного сопротивления металла шва после проведения высокого отпуска. При превышении указанных пределов снижается пластичность и ударная вязкость металла шва.

Содержание хлористого калия выбрано в таком количестве, в котором он с одной стороны обеспечивает стабильное горение сварочной дуги при сварке на переменном токе, с другой - не приводит к чрезмерному повышению диффузионно-подвижного водорода в наплавленном металле.

Содержание окиси циркония в указанном количестве способствует улучшению формирования поверхности металла шва.

Указанные пределы содержания химических соединений в синтетическом шлаке выбрано с учетом обеспечения возможности его выплавки в электрической печи, так как в этих пределах выбранный состав попадает в область тройной эвтектики на диаграмме плавкости.

Изготовление данного флюса возможно на промышленных автоматизированных линиях по производству агломерированных флюсов.

Были изготовлены партии агломерированных флюсов, составы которых приведены в таблице 1.

Проведена сварка стыковых соединений из стали 15Х2МФА с использованием изготовленных флюсов и проволоки ∅4 мм марки Св-15ХГМТА следующего состава, мас. %: железо - основа; углерод 0,15; кремний 0,24; марганец 0,95; хром 1,77; никель 0,64; молибден 0,61.

Режимы сварки:

Сварочный ток: переменный;

Сила тока: 500-550 А;

Напряжение: 28-32 В;

Скорость: 25-27 м/ч;

Предварительный и сопутствующий подогрев: 175-250°С.

Режимы термообработки:

Отпуск при 655°С в течение 5 ч + отпуск при 670°С в течение 10 ч.

В таблице 2 приведены характеристики партий флюса, включающие сварочно-технологические свойства (СТС), содержание диффузионно-подвижного водорода (Н_ДИФ), критическую температуру хрупкости металла шва (Т_К0), а также требования нормативно-технической документации (НТД).

В таблице 3 приведены механические свойства металла шва при 20 и 350°С (R_m, R_p0,2, A, Z), а также требования НТД.

Исследования показали, что при отношении суммарного содержания хлористого калия, 5/8 силиката натрия, 3/8 окиси циркония, 1/8 электрокорунда, 1/16 синтетического шлака к суммарному содержанию 5/8 фтористого бария, 1/8 фтористого кальция, 1/16 обожженного магнезита менее 2, происходит ухудшение технологических свойств при сварке на переменном токе из-за нестабильности горения сварочной дуги, что приводит к загрязнению металла шва шлаковыми включениями, ухудшению отделимости шлаковой корки.

При повышении содержания хлористого кальция свыше 1% отмечается чрезмерное повышение содержания диффузионно-подвижного водорода в наплавленном металле.

При отношении марганца металлического к суммарному содержанию ферротитана и ферросилиция менее 2 отмечается снижение характеристик сопротивления хрупким разрушениям, в частности недостаточный уровень критической температуры хрупкости металла шва.

Ожидаемый технико-экономический эффект от использования нового состава сварочного флюса для изготовления оборудования атомных энергетических установок из теплоустойчивых сталей с высокими рабочими параметрами выразится в повышении срока службы оборудования при обеспечении его повышенной безопасности.