Результат интеллектуальной деятельности: Способ генерации излучения газодинамического лазера интегрированного в единую конструкцию газотурбинного двигателя и газотурбинный двигатель для его осуществления

Изобретение относится к квантовой электронике, а конкретно к способам генерации излучения в проточных газодинамических лазерах и может быть использовано при создании технологических лазерных систем интегрированных в конструкцию газотурбинного двигателя.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является: способ генерации излучения газодинамического лазера, интегрированного в единую конструкцию газотурбинного двигателя, включающий подачу воздуха и горючего в камеру сгорания двигателя, организацию сверхзвукового потока газа в критических сечениях, создание в этом потоке инверсии населенности, ее использование для образования когерентного излучения, формирование структуры лазерного луча.

Наиболее близким устройством для реализации способа является известный газотурбинный двигатель с интегрированным в единую конструкцию газодинамическим лазером, содержащий компрессор каскада низкого давления, компрессор каскада высокого давления, камеру сгорания, турбину высокого давления, турбину низкого давления, систему в виде последовательности сверхзвуковых сопел Лаваля, оптический резонатор и реактивное сопло.

/RU 2516985 МПК H01S 3/0953; F02K 3/12; F02C 6/00. Опубликовано: 27.05.2014/

Недостатком известного способа генерации излучения газодинамического лазера, являются значительные размеры критических сечений, что не позволяет получить необходимый уровень инверсии населенности продуктов сгорания углеводородного топлива согласно требованиям к разработке газодинамических лазеров.

В известном газотурбинном двигателе турбины конструктивно спроектированы на реактивность порядка - ρ=(0.9-1.0) и выполнены в виде последовательностей сопел Лаваля. Минимальное сечение рабочих лопаток находится в районе входной кромки. Выход потока из рабочего колеса существенно сверхзвуковой. Вместе с тем реактивные турбины работают на перепаде давления, на входе и выходе из лопаток турбины, а не на перепаде скоростей потока, как активные турбины. Таким образом, создание на выходе реактивной турбины сверхзвукового потока противоречит физическим процессам энергетического обмена (эффективности) на реактивных лопатках. Реактивная турбина имеет выходную скорость потока отличную от направления осевой скорости. При этом лопатки турбины имеет высокую линейную переносную скорость потока перед входом в зону резонатора, что очевидно вносит существенную неравномерность в поток газа во вращающемся сверхзвуковом сопле с отрывными течениями перед входом в резонатор лазера, что совершенно не согласуется с требованиями к эффективности газодинамических лазеров.

Технической задачей изобретения является создание способа получения излучения газодинамического лазера, генерируемого за счет энергетических потоков газа, возникающих при работе газотурбинного двигателя.

Другой задачей является разработка двигателя, в котором авиационный газодинамический лазер конструктивно интегрирован в единую конструкцию контуров газотурбинного двигателя.

Ожидаемый технический результат повышение удельной мощности излучения и КПД газодинамического лазера.

Другим техническим результатом является упрощение конструкции и снижение металлоемкости двигателя, расширение функциональных возможностей газотурбинного двигателя и универсальность авиационного газодинамического лазера, который в виде модульной вставки может быть использован как в уже эксплуатируемых, так и вновь создаваемых двигателях.

Ожидаемый технический результат достигается тем, что известный способ генерации излучения газодинамического лазера интегрированного в единую конструкцию газотурбинного двигателя, включающий подачу воздуха и горючего в камеру сгорания двигателя, организацию сверхзвукового потока газа в критических сечениях, создание в этом потоке инверсии населенности, ее использование для образования когерентного излучения, формирование структуры лазерного луча, по предложению, воздух и горючее подают в дополнительную кольцевую секционную камеру сгорания, образующую сверхзвуковые потоки газа в критических сечениях расположенных вокруг камеры сгорания двигателя, а для создания инверсии населенности в сверхзвуковые потоки газа в критических сечениях дополнительно подают балластировочные газы, температуру и давление которых регулируют в интервале необходимом для достижения эффекта Джоуля-Томсона, при этом расход балластировочных газов устанавливают в зависимости от режима работы газотурбинного двигателя. Способ предусматривает, что по меньшей мере в трех критических сечениях обеспечивают фазовый состав потока газа в виде околокритического флюида, в качестве балластировочных газов используют углекислый газ (СО₂) и азот (N₂), а выходную мощность авиационного газодинамического лазера, использующего балластировочные углекислый газ (СО₂) и азот (N₂), определяют по зависимости построенной на физической модели эффекта Джоуля-Томсона для повышения эффективности активной среды лазера по формуле:

где: h - постоянная Планка; v - частота излучения; - заданный массовый расход углеводородного топлива в дополнительной камере сгорания лазера; A_v - число Авогадро; A_i - атомный вес i - го компонента в продукте сгорания; p_i(P₂,T,α_ок)- парциальная доля i - го компонента в продукте сгорания при рассчитанной температуре и давлении Р_д.кс=Р₂ заданного режимом работы двигателя; - температура активации молекулы азота; i₁=(pN₂); i₂=(рСО₂); α_ок - коэффициент избытка окислителя; Коэффициент энергетической и конструктивной эффективности лазера вводится в виде:

где: k_Б>1.0 - балластировки активной среды лазера азотом (N₂) и углекислым газом (СО₂); ϕ_с=(0.3-0.5) - сопла; ϕ_r=(0.4-0.8) специального оптического резонатора; η_к.с=(0.95 - 0.98) области (камеры) сгорания лазера; тепловой накачки.

Технический результат, полученный при разработке двигателя для осуществления способа генерации излучения газодинамического лазера предусматривает, что известный газотурбинный двигатель с интегрированным в единую конструкцию газодинамическим лазером, содержащий компрессор каскада низкого давления, компрессор каскада высокого давления, камеру сгорания, турбину высокого давления, турбину низкого давления, систему в виде последовательности сверхзвуковых сопел Лаваля, оптический резонатор и реактивное сопло, по предложению, снабжен выводным линейным оптическим резонатором формирования лазерного луча, расположенными вокруг камеры сгорания двигателя, дополнительной кольцевой секционной камерой сгорания, образующей критические сечения сопел Лаваля, по меньшей мере, двумя кольцевыми камерами, соединенными с источниками подачи балластировочных газов, кольцевым ресивером с выпускной трубой отвода газов, оптический резонатор выполнен в виде объемного резонатора кольцевого типа и соединен с кольцевым ресивером с выпускной трубой, а камеры последовательно расположены по ходу движения потока газа между кольцевой секционной камерой и объемным оптическим резонатором, система сверхзвуковых сопел выполнена из вставок в виде дроссельных лопаточных направляющих, образующих критические сечения, вставки установлены в кольцевых камерах подачи балластировочных газов, а полости отверстий критических сечений и камер сообщены с источниками подачи балластировочных газов, при этом выводной линейный оптический резонатор формирования лазерного луча сообщен с объемным оптическим резонатором, а отверстия сопел камер сопряжены друг с другом, с каждым соплом дополнительной кольцевой секционной камеры, с полостью объемного оптического резонатора, кольцевого ресивера и выпускной трубы.

Дополнительная кольцевая секционная камера сгорания снабжена системой плазменного зажигания, а объемный оптический резонатор кольцевого типа выполнен в виде замкнутой полости, в которой излучение распространяется по замкнутой траектории в одном направлении. Объемный оптический резонатор кольцевого типа выполнен в виде тела вращения и может быть выбран в виде одной конфигурации из группы: прямоугольной, цилиндрической, коаксиальной или торообразной. Объемный оптический резонатор кольцевого типа может быть выполнен в виде замкнутой полости, ограниченной наружной и внутренней стенками в виде многогранников.

Сущность заявляемого способа генерации излучения газодинамического лазера интегрированного в единую конструкцию газотурбинного двигателя пример его реализации и конструкция газотурбинного двигателя поясняется графическими материалами.

Фиг. 1 - схема авиационного газотурбинного двигателя с интегрированным в единую конструкцию газодинамическим лазером;

Фиг. 2 - схема создания инверсии молекулы СО₂ на переходах (001) (100) и (001) (020) в типах СО₂ лазеров;

Фиг. 3 - изменения показателя инверсионного состояние системы от скорости возбуждения и масштаба времени искусственной «заморозки» генераторами балластировки газом СО₂;

Фиг. 4 - изменение относительного числа колебательных квантов на одну молекулу азота в критическом сечении от коэффициента избытка окислителя;

Фиг. 5 - фрагмент вставок в виде дроссельных лопаточных направляющих, образующих критические сечения сопел сопряженные с источниками балластировочных газов.

Газотурбинный двигатель с интегрированным в единую конструкцию газодинамическим лазером содержит входное устройство 1, компрессор низкого давления (КНД) 2, компрессор высокого давления (КВД) 3, основную камеру сгорания 4, дополнительную камеру сгорания 5, торрообразный или бочкообразный оптический резонатор (световод-усилитель) 6, выводной линейный оптический резонатор формирования лазерного луча 7, турбину высокого давления 8, спрямляющую лопаточную решетку 9, турбину низкого давления 10, сопло газотурбинного двигателя 11, выпускную трубу отработанных газов лазера 12, выпускной торрообразный ресивер 13, кольцевые баластировочные камеры 14 и 15, соединенные с источниками подачи балластировочных газов и системой кольцевых сверхзвуковых сопел, выполненых из вставок в виде дроссельных лопаточных направляющих, образующих критические сечения (на фиг не показано), плазменная свеча зажигания 16 и пуско /отсечной управляемый клапан 17.

Механизм возникновения инверсии в лазере.

Для двухатомных газов в лазерах, инверсия создается на переходах (001) (100) и (001) (020), например молекулы СО₂ (Фиг. 2). В заселении верхнего рабочего уровня (001) важную роль играют процессы резонансной передачи энергии возбуждения от молекул баластировочного газа, например N₂ - азота с учетом дополнительной балластировки активной среды лазера охлажденным, например углекислым газом СО₂ и подогретым азотом N₂ генераторами (п. 14, 15 на Фиг. 1) из вставок в виде дроссельных лопаточных направляющих, образующих критические сечения, установленных в кольцевых камерах подачи балластировочных газов настроенных на реализацию эффекта Джоуля-Томсона.

Специфика тепловой накачки проявляется в том, что в данном случае колебательные уровни молекул N₂ и СО₂ в лазере заселяются за счет теплового, а не электронного возбуждения. При этом принципиально важно различие времен релаксации верхних и нижних уровней. Релаксация уровня возбуждения молекулы N₂ и уровня (001) молекулы СО₂ осуществляется за счет газокинетического механизма передачи энергии (здесь не рассматривается резонансная передача энергии от азота к углекислому газу), тогда как релаксация уровней (100) и (020) молекулы СО₂ происходит за счет резонансного механизма. Поскольку скорость резонансной передачи энергии значительно выше, чем газокинетической, то верхний рабочий уровень молекулы СО₂ должен релаксировать медленнее, чем нижние рабочие уровни. Особенно медленно релаксирует колебательный уровень молекулы N₂. Если продукты сгорания авиационного топлива, содержащие смесь СО₂+N₂ нагретых до температуры, равной примерно 2700-2850 K, быстро расширяются, проходя через узкие щелевые критическое сечения сопла (точнее, через сопловые блоки 14, 15 на Фиг. 1). При этом происходит резкое возрастание кинетической энергии молекул за счет расширения в сопловой «решетке», из которой поток газа выходит со сверхзвуковой скоростью, М_а=3-5. Энергия поступательного движения молекул, в основном, возникает за счет энергии колебательного движения. Этот процесс приводит к тому, что при выходе из сопла происходит быстрая релаксация колебательных уровней. При этом релаксация наступает не на всех колебательных уровнях, а именно на тех, для которых время релаксации меньше, т.е. нижние рабочие уровни (020) и (100) молекулы СО₂. Уровень (001) молекулы СО₂, а также колебательный уровень молекулы N₂ при достаточно быстром расширении газа не успевают заметно релаксировать, т.е. процесс «замораживается» на определенном расстоянии равном эффективной длине оптического резонатора. В рабочем объеме, т.е. в условиях достаточно разреженного газа (давление на срезе сопла не выше 0,1 -1.0 атм.) на этих уровнях практически вообще не происходит релаксации. Наблюдается эффект «замораживания» верхних колебательных степеней свободы, поддержание которых должен обеспечить дополнительным «охлаждением СО₂ - нагревом N₂» предлагаемыми генераторами с применением эффекта Джоуля-Томсона, встроенных в область критических сечений щелевых лопаточных решеток, поз. 14, 15 на Фиг. 1.

В соответствии с физической модель возбужденного (неравновесного) состояния в интегрированном газодинамическом лазере (см. рисунок 2) между энергетическими уровнями верхним - Е₂ (условно метастабильный) и нижем - Е₁, квантовые переходы и определяют излучение когерентных фотонов. Спонтанное излучение, в этом случае, описывается соотношением вида

здесь: В_р - скорость возбуждения; N_i - число электронов на соответствующем энергетическом уровне; B_ij - скорости квантовых переходов; c_i - коэффициенты поглощения; t₂ - время нахождения электрона на энергетическом уровне Е₂.

Решение уравнения (1) приводится в виде

где N=N₁+N₂ - общее число электронов процесса релаксации.

Анализ зависимости (2) показывает, что условие обращения или населенности энергетического уровня, т.е. инверсионного состояния системы определяется соотношениемПри этом инверсионное состояние системы тем выше, чем больше значение принимает выражение

При использовании в предлагаемом способе излучения интегрированного газодинамического лазера на генераторах, построенных на эффекте Джоуля-Томсона - t₂→(τ_Σзам>t₂). Качественная картина изменения соотношения (3) представлено на Фиг. 3. На графиках Фиг. 3 видно, что чем больше время «заморозки» балластировочными генераторами продуктов горения авиационного топлива в дополнительной камере сгорания (Фиг. 1 5) лазера - τ_Σзам, тем больше заселен метастабильный уровень Е₂ электронами N₂ и тем выше ожидается величина квантового КПД

где: Е_изл - энергия излучения.

Качественная картина изменения соотношения (3) в зависимости от скорости возбуждения и масштаба времени искусственной «заморозки» генераторами балластировки охлажденным газом СО₂, построенными на эффекте Джоуля-Томсона и нагретым азотом N₂ состава рабочего тела в системе сопел газодинамического лазера приведена на Фиг. 3. Здесь скорость возбуждения и время релаксации соответственно масштабированы.

Проведенные расчеты показывают, что за счет подачи резко охлажденного газа СО₂ до состояния околокритического флюида (охлаждение примерно до Т_СО2=(120-150) К) в область до критического сечения системы щелевых сопел совместно с нагретым азотом N₂ до T_N2=(1800-2000) К, инверсия населенности резко возрастает, что приводит к увеличению квантового КПД в несколько раз, результаты расчетов представлены на Фиг. 3.

В переходной области (области щелевых сопла) происходит практически полное очищение уровня 020 (см. Фиг. 2) и только небольшое уменьшение заселенности уровня (001). В рабочем объеме заселенность уровня (001) практически «замораживается» при значении, примерно соответствующем температуре в дополнительной камере сгорания 5. Инверсия заселенностей уровней (001) и (020): молекулы СО₂ поступают в рабочий объем с практически незаселенными нижними рабочими уровнями (точнее, заселенность этих уровней соответствует примерно температуре Т_со2). Что же касается верхнего рабочего уровня, то он оказывается заселенным, как если бы газ продолжал находиться при температуре Т_д.кс.. При этом оказывается «замороженной» также заселенность колебательного уровня молекул N₂. Возбужденные молекулы N₂, за счет дополнительного нагрева, будут резонансно передавать энергию возбуждения молекулам СО₂ и тем самым поддерживать относительно повышенную заселенность уровня (001). В газодинамическом лазере азот - N₂ в количественном отношении является основным компонентом смеси - около 80% продуктов сгорания авиационного топлива без добавочной балластировки. Поэтому можно считать, что энергия когерентного излучения черпается в основном за счет колебательной «энергии молекул азота». Балластировка нагретым азотом N₂ газодинамического лазера приводит к увеличению его процентного содержания в продуктах сгорания авиационного топлива. Таким образом, энергия, запасенная в колебательных степенях свободы молекул, находящихся в дополнительной камере (5), расходуется при переходе газовой смеси в рабочий объем внутреннего контура через сопло. Та часть энергии газовой меси, которая была запасена в симметричных деформационных колебаниях молекул СО₂, превращается в энергию поступательного движения потока, выходящего из системы сопел (14, 15). Энергия же, запасенная в асимметричных колебаниях молекул СО₂ и в колебаниях молекул N₂ превращается за вычетом потерь в резонаторе в энергию когерентного оптического излучения. Применение генераторов, построенных на эффекте Джоуля-Томсона для балластировки лазера приводит к временной (вдоль потока газа с высокой скоростью по длине сопла) «заморозке» состава продуктов сгорания авиационного топлива. При этом можно ожидать, что относительное число колебательных квантов на одну молекулу азота сохранится в пределах более высоких, чем для обычных схем известных газодинамических лазеров. Это обстоятельство подтверждается дальнейшими теоретическими оценками.

На Фиг. 4. Приведено изменение относительного числа колебательных квантов на одну молекулу азота в критическом сечении дополнительной кольцевой камере сгорания (5) интегрированного газодинамического лазера в зависимости от коэффициента избытка окислителя при различном давлении: (графики сверху вниз) 0.1 МПа; 0.09 МПа и 0.08 МПа соответственно. Здесь затемненным сектором отмечено предел значений полученных для стационарных газодинамических лазеров известных конструкций.

Анализ графиков представленных на Фиг. 4 показывает, что при оптимальном значении коэффициента избытка окислителя ожидается полное горение авиационного топлива при максимальной температуре, без сажеобразования, что особенно важно для эффективной работы системы оптических резонаторов, поз. 6 и 7 Фиг. 1. При этом наблюдается значительное увеличение относительного числа колебательных квантов на одну молекулу азота в критическом сечении дополнительной кольцевой камере сгорания (5) интегрированного лазера от 14% до 18%, что в 1.38-2.25 раза больше, чем у известных газодинамических лазерах.

Увеличение относительного числа объясняется тем, что в дополнительной камере сгорания (5) организовано полное и оптимальное горение авиационного топлива при максимально возможной температуре. Приведенные теоретические оценки подтверждают возможность получения излучения газодинамического лазера интегрированного в конструкцию газотурбинного двигателя.

Пример.

Работа газотурбинного двигателя с интегрированным в его единую конструкцию газодинамического лазера в соответствии с изобретением, показана на примере авиационного газодинамического СО₂ лазера установленного на летательном аппарате.

Бортовой САУ летательного аппарата на заданном режиме работы газотурбинного двигателя и высоты полета подается команда на запуск лазера. После команды «пуск» включается пусковой пневматический клапан 17 подачи воздуха от КВД (3), совмещенный с расходомером, в тракт питания и охлаждения дополнительной камеры сгорания лазера 5 от тракта питания основной камеры сгорания 4 при заданной температуре около Т_вх=(600-900) K. Нагретый сжатый воздух через клапан 17 поступает в дополнительную кольцевую камеру сгорания лазера 5 при заданном давлении Р_вх и массовом расходом G_воз, измеряемым встроенным расходомером. По определенному расходу воздуха по команде САУ двигателя в дополнительную камеру сгорания 5 подают заданный массовый расход авиационного керосина G_кep, который обеспечивает получение рабочей смеси топлива и пушечный запуск камеры плазменными свечами 16, а также полное горение рабочей смеси при коэффициенте избытка окислителя α_ок≈1.0 при максимальной температуре Т_д.кс=(2550-2850) K. Далее продукты сгорания камеры 5 поступают в сопловую лопаточную решетку критических сечений 14, 15 совмещенными с балластировочными газодинамическими генераторами, построенными на эффекте Джоуля-Томсона для нагрева или охлаждения балластировочных газов: азота N₂ и углекислого газа СО₂. В качестве газодинамических генераторов в рассматриваемом примере использованы известные генераторы фрагмент конструкции которой приведен на Фиг. 5. По команде бортовой САУ летательного аппарата включаются пусковые клапаны аккумуляторов давления для подачи балластировочных газов (на схеме рисунка 1 не показаны). Нагретые или охлажденные в газодинамических генераторах Джоуля-Томсона балластировочные газы после охлаждения критических сечений лопаточных решеток балластируют продукты сгорания дополнительной камеры 5 в зоне критических сечений для получения максимальной эффективности активной среды лазера при сверхзвуковом расширении в соплах до скоростей М_а=(3 - 5). При этом эффективность активной среды (АС) оценивается величиной квантового КПД лазера, который регулируется путем комбинации подачи балластировочных газов и определяет эффективность процесса инверсии заселенности энергетических уровней (АС) лазера. Подготовленная таким образом активная среда при температуре Т_АС=(350-400) K и скорости газового потока М_а=(3-5) поступает в зону специального торообразного или бочкообразного оптического резонатора усилителя 6 совмещенного с выпускным линейным резонатором 7. В составном оптическом резонаторе 7 и 6 увеличенного объема усиливается и формируется фазированный лазерный луч, который фокусируется управляющей выводной оптической системой и передается потребителям. Далее продукты сгорания лазера поступают в выпускной ресивер 13, где формируется поток выхлопных газов в выпускной удлинительной трубе 12, который выбрасывается за пределы газотурбинного двигателя через регулируемые выпускные сечения сопла (на рисунке не показано) в зависимости от высоты полета летательного аппарата и режима работы двигателя. После отработки рабочего режима излучения бортовой САУ формируется команда прекращения подачи горючего - керосина в дополнительную камеру сгорания 5 и выключения авиационного газодинамического СО₂ лазера через отсечку подачи воздуха включением отсечного клапана 17 с некоторой временной задержкой, которая обеспечивает охлаждение камеры 5 перед повторным запуском лазера. Одновременно САУ проводится отключение аккумуляторов давления.

В таблице приведены результаты испытаний авиационного газодинамического СО₂ лазера, установленного на летательном аппарате.

Анализ результатов показал, что в сравнении с известным решением, предложенный способ генерации излучения газодинамического лазера, позволяет повысить удельную мощность излучения газодинамического лазера до 240 кВт и общий КПД до 30%. Другим техническим результатом является упрощение конструкции лазера, повышение надежности и снижение металлоемкости двигателя, повышение коэффициента массовой эффективности до (0,4…0,6) кг/кВт, расширение функциональных возможностей газотурбинного двигателя и универсальность авиационного газодинамического лазера, который в виде модульной вставки может быть использован как в уже эксплуатируемых, так и вновь создаваемых двигателях.

Примечание * - оценки коэффициентов эффективности лазера: сопловой системы - (ϕ_с≈ 0.5; составного оптического резонатора - ϕ_р≈0.7; тепловой накачки -η_m.н= 0.95; эффективность доп. камеры сгорания лазера -η_к.с≈0.98.