×
19.06.2019
219.017.89cf

Результат интеллектуальной деятельности: СПОСОБ ЛИНЕЙНОЙ СВАРКИ ТРЕНИЕМ ЗАГОТОВОК ИЗ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ ДЛЯ МОНОБЛОКОВ ТУРБОМАШИН

Вид РИД

Изобретение

Аннотация: Изобретение может быть использовано при производстве или ремонте моноблоков турбомашин из титановых сплавов. На стадии нагрева заготовки прижимают друг к другу по контактным поверхностям с усилием, обеспечивающим давление процесса сварки стыка при заданной амплитуде и частоте относительного перемещения заготовок вдоль их контактных поверхностей. После прекращения возвратно-поступательных перемещений заготовок осуществляют стадию проковки. На первом этапе сварки задают амплитуду от 3 мм до 5 мм и частоту от 15 до 70 Гц. На втором этапе задают амплитуду от 1 мм до 2 мм и частоту от 40 до 80 Гц. Процесс сварки осуществляют при давлении сварки от 30 МПа до 180 МПа и давлении проковки от 160 МПа до 320 МПа. Коэффициент удельной подводимой мощности берут равным от 2,2 кВт до 3,2 кВт. Способ обеспечивает создание условий плавного перехода формирующегося сварного стыка от стадии нагрева к стадии проковки, что позволяет получить высокое качество сварных соединений. 6 з.п. ф-лы, 1 пр.

Изобретение относится к сварке трением и может быть использовано в различных отраслях машиностроения, например при производстве или ремонте моноблоков турбомашин из титановых сплавов.

Фрикционный нагрев поверхностей свариваемых деталей может осуществляться либо за счет вращения одной из заготовок относительно другой, либо за счет линейного колебательного движения [например, европатент №0719614, МПК B23K 20/12], либо за счет углового колебательного движения [европатент №0624420, МПК B23K 20/12 и патент РФ №2043891, МПК B23K 20/12]. При этом наиболее распространенными и разработанными способами сварки трением являются ротационная сварка и перемешивающая сварка трением [Сварка трением: Справочник / В.К.Лебедев, И.А.Черненко, Р.Михальски и др.; Под общ. ред. В.К.Лебедева, И.А.Черненко, В.И.Билля. - Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1987. - 236 с.].

Известен также способ сварки трением [А.С. СССР №1512740, опубл. 07.10.89, БИ №37], включающий стадию нагрева, на которой заготовки приводят в относительное вращение при постоянном приложении контактного давления, и стадию проковки, которую осуществляют после прекращения вращения. Сварка по этому способу производится в температурном интервале, обеспечивающем отсутствие условий закалки быстрорежущей стали в зоне термического влияния.

Недостатками известных способов сварки трением являются либо их непригодность [А.С. СССР №1512740], либо низкая стабильность качества сварных соединений [европатент №0624420, МПК B23K 20/12 и патент РФ №2043891, МПК B23K 20/12] применительно для таких деталей, как лопатки турбомашин, вследствие высокой вероятности возникновения непроваров и подрезов, вызываемых выхватыванием поверхностных слоев металла, прилегающего к стыку, гратом. Эти недостатки вызываются неравномерностью нагрева стыка по всему сечению.

Наиболее близким техническим решением, выбранным в качестве прототипа, является способ линейной сварки трением лопаток из сплавов, включающий стадию нагрева, на которой заготовки прижимают друг к другу по контактным поверхностям с усилием, обеспечивающим давление процесса сварки стыка при заданной амплитуде и частоте относительного перемещения заготовок вдоль их контактных поверхностей, и стадию проковки, осуществляемую после прекращения возвратно-поступательных перемещений заготовок приложением давления проковки [Патент США №7,125,227, МПК B23K 20/12 Process for manufacturing or repairing a monobloc bladed disc, 2006 г.]. Указанный способ позволяет изготавливать моноблоки лопаточных дисков турбомашин или производить их ремонт.

Процессы линейной сварки трением становятся ключевыми технологиями формирования сварных соединений из трудносвариваемых материалов и могут быть широко использованы в ремонтном производстве. Достоинством линейной сварки трением является минимальная подготовка поверхностей к свариванию. Линейная сварка трением достаточно активно применяется в авиадвигателестроении для соединения лопаток с дисками [Corzo M., Torres Y., Anglada M., Mateo A. Fracture behaviour of linear friction welds in titanium alloys // Anales de la Mecanica de Fractura. - V.1, 2007. - Pp.75-80].

Однако известный способ линейной сварки трением лопаток [Патент США №7,125,227, МПК B23K 20/12 Process for manufacturing or repairing a monobloc bladed disc, 2006 г.] не позволяет получать качественные сварные соединения, обеспечивающие высокие эксплуатационные свойства деталей.

Задача, решаемая предлагаемым способом, заключается в повышении качества сварных соединений, обеспечивающих высокие эксплуатационные свойства деталей, путем создания условий плавного перехода формирующегося сварного стыка от стадии нагрева к стадии проковки.

Решение поставленной задачи достигается тем, что способ линейной сварки трением заготовок из титановых сплавов для моноблоков турбомашин, включающий стадию нагрева, на которой заготовки лопаток прижимают друг к другу по контактным поверхностям с усилием, обеспечивающим давление процесса сварки стыка при заданной амплитуде и частоте относительного перемещения заготовок вдоль их контактных поверхностей, и стадию проковки, осуществляемую после прекращения возвратно-поступательных перемещений заготовок приложением давления проковки, в отличие от прототипа нагрев производят в два этапа: на первом этапе задают амплитуду от 3 мм до 5 мм и частоту от 15 до 70 Гц, а на втором этапе задают амплитуду от 1 мм до 2 мм и частоту от 40 до 80 Гц, а величину давления процесса сварки берут равной от 30 МПа до 180 МПа, а величину давления проковки равной от 160 МПа до 320 МПа, причем время первого этапа нагрева берут от 0,3 с до 6 с, а время второго этапа нагрева берут равным от 0,2 с до 2 с, при этом возможны следующие варианты способа: возвратно-поступательное перемещение заготовок осуществляют с интервалом времени их остановки от 0,05 с до 0,3 с; в качестве свариваемых заготовок из титановых сплавов используют перо лопатки и диск турбомашины.

Решение поставленной задачи достигается также тем, что в способе линейной сварки трением коэффициент удельной подводимой мощности при сварке выбирают от 2,2 кВт до 3,2 кВт.

Решение поставленной задачи достигается также тем, что в способе линейной сварки трением нагрев осуществляют в температурном интервале сверхпластичности металла одной из заготовок.

В процессе возвратно-поступательного движения заготовки, подлежащие свариванию, прижимаются для образования плотного контакта. Генерируемая в плоскости сварки теплота способствует пластической деформации приповерхностных объемов свариваемых материалов. В процессе сварки вязкопластичные слои металла перемещаются к границам свариваемой поверхности. При этом происходит удаление окислов и загрязнений, которые могут присутствовать в зоне сварки. Короткая длительность процесса сварки (несколько секунд) обеспечивает малую зону термического влияния. Для обеспечения точности сварки необходимо предусматривать мероприятия для устранения перекосов и погрешностей расположения свариваемых поверхностей. Процесс формирования сварного шва достаточно сложен и определяется трибологическими свойствами контакта, особенностями протекания процессов внутреннего трения и пластической деформации, а также физико-химическими и металлургическими аспектами.

Для осуществления интенсивного нагрева поверхностей стыка соединяемых заготовок, а также для качественного удаления загрязнений и окислов из зоны контакта необходимо производить подвод значительной энергии, которая определяется, при прочих равных условиях, частотой и амплитудой возвратно-поступательного движения заготовок, а также усилием их прижатия. При этом одна и та же величина подводимой энергии может быть получена при различном сочетании указанных параметров процесса сварки, и свойства сварного соединения во всех этих случаях будут различаться.

Поскольку первые стадии нагрева места стыка заготовок требуют интенсивного нагрева и значительных амплитуд для удаления загрязнений через флэш. Так, например, диапазон амплитуд от 1 мм до 2 мм недостаточен для удаления загрязнений и окислов из зоны контакта заготовок. В то же время, качественное удаление загрязнений и окислов происходит при амплитудах от 3 мм до 5 мм.

В то же время, для более качественного формирования шва, с меньшими значениями остаточных напряжений и дефектов, более целесообразен плавный переход от стадии нагрева к стадии проковки.

Так, при сварке известным способом титановых сплавов, таких, например как Ti-6Al-4V, в зоне центра сварки микроструктура из первоначальной бимодальной α-β, а в процессе трения полностью переходит в однофазную β-структуру. Измерение температуры в процессе сварки показало, что в зоне сварки она превышает 1100°C, т.е. превышает температуру β-перехода в 995°C. В зоне сварки существенно уменьшается размер зерна - он составляет от 3.8 до 5.3 мкм против 12.5 мкм в исходном материале. Исследование характера и величин остаточных напряжений и деформаций после сварки сплава Ti-6Al-4V показало, что изменение деформаций и напряжений максимально в направлении нормали к поверхности сварного шва.

В связи с этим стадия нагрева в предлагаемом способе разбивается на два этапа. Функцией первого этапа является интенсивный разогрев поверхности и удаление окислов и загрязнений. Функцией второго этапа является повышение качества формирования сварного соединения и более плавный переход к стадии проковки. При первом этапе нагрева происходит интенсивное перемешивание металла в зоне физического контакта и вовлечение в нее еще большего объема материала. После окончания первого этапа, параметры которого подбираются экспериментально в зависимости от конкретного сплава, размеров и геометрии свариваемых заготовок, обеспечивается более мягкий режим трения по всей контактной поверхности, после чего при отключении привода возвратно-поступательного движения заготовок осуществляют проковку для окончательного формирования сварного соединения.

Способ осуществляется следующим образом. На собранные встык и зафиксированные соединяемые детали устанавливают одно из известных устройств для линейной сварки трением [например, патент РФ №2280546, МПК B23K 20/12. Инструмент для фиксации лопаток и его применение для сварки лопаток трением, опубл. 27.07.2006 г Бюл. №21]. Затем, задают требуемое усилие прижатия, выбирая его из диапазона значений от 30 МПа до 180 МПа, устанавливают требуемые значения первого и второго этапов стадии нагрева и усилие проковки. Причем на первом этапе нагрева величину амплитуды задают из диапазона от 3 мм до 5 мм и частоту из диапазона от 15 до 70 Гц, а на втором этапе задают амплитуду от 1 мм до 2 мм и частоту от 40 до 80 Гц. Величину давления проковки выбирают из диапазона значений от 160 МПа до 320 МПа. Затем включают сварочное устройство, запрограммированное согласно выбранным параметрам процесса, и производят весь цикл сварки.

Пример. С целью оценки эксплуатационных свойств деталей из титановых сплавов (ВТ6, ВТ14, ВТ3-1, ВТ22), полученных по предлагаемому способу и способу-прототипу, были проведены следующие исследования. Были изготовлены две партии лопаток. Первая партия лопаток изготавливалась по способу-прототипу, а вторая - в соответствии с предлагаемым способом.

Линейную сварку трением деталей по способу-прототипу осуществляли по следующим режимам. Амплитуда: 3 мм (неудовлетворительный результат (Н.Р.)); 4 мм (Н.Р.); 5 мм (H.P.). Частота 15 Гц (Н.Р.); 30 Гц (Н.Р.); 45 Гц (Н.Р.); 60 Гц (Н.Р.); 70 Гц (Н.Р.). Величина давления процесса сварки 30 МПа (Н.Р.); 60 МПа (Н.Р.); 120 МПа (Н.Р.); 180 МПа (Н.Р.). Величина давления проковки 160 МПа (Н.Р.); 260 МПа (Н.Р.); 320 МПа (Н.Р.).

Линейную сварку трением деталей по предлагаемому способу осуществляли по следующим режимам. Первый этап нагрева: амплитуда 2 мм (неудовлетворительный результат (Н.Р.)); 3 мм; 4 мм; 5 мм; 5 мм (Н.Р.). Частота 12 Гц (Н.Р.); 15 Гц; 30 Гц; 45 Гц; 60 Гц; 70 Гц; 75 Гц; (Н.Р.). Величина давления процесса сварки 26 МПа (Н.Р.); 30 МПа; 60 МПа; 120 МПа; 180 МПа; 190 МПа (Н.Р.). Время: 0,2 с.(Н.Р.); 0,3 с.; 6 с.; 7 с. (Н.Р.). Второй этап нагрева: амплитуда 0,5 мм (Н.Р.); 1 мм; 2 мм; 3 мм (Н.Р.). Частота 30 Гц (Н.Р.); 40 Гц; 60 Гц; 80 Гц; 85 Гц; (Н.Р.). Величина давления процесса сварки 26 МПа (Н.Р.); 30 МПа; 60 МПа; 120 МПа; 180 МПа; 190 МПа (Н.Р.). Время: 0,1 с (Н.Р.); 0,2 с; 1 с; 2 с; 3 с (Н.Р.). Время остановки возвратно-поступательных перемещений заготовок составляло: 0,03 с (Н.Р.); 0,05 с; 0,3 с; 0,4 с. (Н.Р.).

Величина давления проковки 150 МПа (Н.Р.); 160 МПа; 260 МПа; 320 МПа; 330 МПа (Н.Р.).

Коэффициент удельной подводимой мощности PI брался равным 2,0 кВт (Н.Р.); 2,2 кВт; 2,6 кВт; 3,2 кВт; 3,4 кВт (Н.Р.). Коэффициент удельной подводимой мощности PI, определялся по формуле:

где а - амплитуда, f - частота, Р - давление трения, A - площадь поверхности сварки, k1 - коэффициент, учитывающий геометрию сечений контактных поверхностей (для лопаток k1 брался равным: 1,03 (Н.Р.); 1,04; 1,06; 1,08; 1,09 (Н.Р.)), k2 - коэффициент, учитывающий изменение условий теплоотвода от контактных поверхностей (для контакта типа блиск k2 брался равным: 1,01 (Н.Р.); 1,02; 1,03; 1,06; 1,07 (Н.Р.).

Нагрев в предлагаемом способе линейной сварки трением осуществлялся также в температурном интервале сверхпластичности металла одной из заготовок (параметры процессов сварки которых для приведенных выше титановых сплавов являются ноу-хау). (Н.Р.) - означает появление технологических дефектов в сварном соединении или низкие эксплуатационные свойства.

Испытания, проведенные на выносливость и циклическую прочность лопаток из титановых сплавов в условиях эксплуатационных температур (при 300-450°C) на воздухе, показали, что условный предел выносливости (σ-1) лопаток в среднем составляет по способу-прототипу 290-325 МПа (Н.Р.), а по предлагаемому способу 405-420 МПа.

Повышение предела выносливости у лопаток, полученных сваркой по предлагаемому способу, указывает на то, что при применении одного из следующих вариантов проведения линейной сварки трением: стадия нагрева, на которой заготовки лопаток прижимают друг к другу по контактным поверхностям с усилием, обеспечивающим давление процесса сварки стыка при заданной амплитуде и частоте относительного перемещения заготовок вдоль их контактных поверхностей, и стадию проковки, осуществляемую после прекращения возвратно-поступательных перемещений заготовок приложением давления проковки; проведение нагрева в два этапа: на первом этапе задают амплитуду от 3 мм до 5 мм и частоту от 15 до 70 Гц, а на втором этапе задают амплитуду от 1 мм до 2 мм и частоту от 40 до 80 Гц, а величину давления процесса сварки берут равной от 30 МПа до 180 МПа, а величину давления проковки равной от 160 МПа до 320 МПа, причем время первого этапа нагрева берут от 0,3 с до 6 с, а время второго этапа нагрева берут равным от 0,2 с до 2 с; время остановки возвратно-поступательных перемещений заготовок составляет от 0,05 с до 0,3 с; в качестве свариваемых заготовок из титановых сплавов используют перо лопатки и диск турбомашины; коэффициент удельной подводимой мощности PI берется равным от 2,2 кВт до 3,2 кВт, причем PI определяется по формуле:

где а - амплитуда, f - частота, Р - давление трения, А - площадь поверхности сварки, k1 - коэффициент, учитывающий геометрию сечений контактных поверхностей (для лопаток k1=1,04-1,08), k2 - коэффициент, учитывающий изменение условий теплоотвода от контактных поверхностей (для контакта типа блиск k2=1,02-1,06); осуществление нагрева в температурном интервале сверхпластичности металла одной из заготовок позволяет решить поставленную в предлагаемом техническом решении задачу - повысить качество сварных соединений и обеспечить высокие эксплуатационные свойства деталей путем создания условий плавного перехода формирующегося сварного стыка от стадии нагрева к стадии проковки.

Источник поступления информации: Роспатент

Showing 71-80 of 103 items.
20.09.2015
№216.013.7d12

Устройство для линейной сварки трением блисков

Изобретение может быть использовано при изготовлении сваркой трением блисков, преимущественно для роторов газотурбинных двигателей. Неподвижно закрепленный на станине узел вращения диска блиска выполнен в виде сменной револьверной головки, установленной с помощью втулки в сменном корпусе,...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002563615
Дата охранного документа: 20.09.2015
20.10.2015
№216.013.82da

Экзоскелет с электропневматической системой управления

Изобретение относится к медицинской технике, а именно к экзоскелетам, и может быть использовано для осуществления ходьбы и реабилитации людей с нарушениями опорно-двигательного аппарата, а также в качестве универсальной транспортной платформы. Экзоскелет, состоящий из силового каркаса, который...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002565101
Дата охранного документа: 20.10.2015
20.10.2015
№216.013.870e

Устройство и способ полета в воздухе с возможностью вертикального взлета и посадки

Изобретение относится к области авиации, в частности к конструкциям и способам полета летательных аппаратов вертикального взлета и посадки. Способ полета включает создание воздушного потока, направленного сверху вниз, соосными движителями с лопатками, вращающимися в противоположные стороны....
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002566177
Дата охранного документа: 20.10.2015
20.10.2015
№216.013.8755

Способ утилизации тепловой энергии, вырабатываемой электрической станцией

Способ включает дополнительный подогрев греющего агента перед вакуумным деаэратором в теплонасосной установке, в которой в качестве источника низкопотенциальной теплоты используют нагретую циркуляционную воду после конденсатора турбины. Теплоту нагретой циркуляционной воды утилизируют в...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002566248
Дата охранного документа: 20.10.2015
20.10.2015
№216.013.8758

Способ нагрева сетевой воды на тепловой электрической станции

Способ включает конденсацию отработавшего в турбине пара в конденсаторе. Основной конденсат турбины нагревают в подогревателях низкого давления паром регенеративных отборов, сетевую воду нагревают в сетевых подогревателях паром отопительных отборов турбины. При этом к вакуумному деаэратору...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002566251
Дата охранного документа: 20.10.2015
27.10.2015
№216.013.8809

Универсальный электрошариковый первичный преобразователь расхода электропроводной жидкости

Изобретение относится к измерительной технике и может использоваться в расходометрии любых электропроводных жидкостей в химической, фармацевтической, пищевой и других областях промышленности, в жилищно-коммунальном хозяйстве в автоматических системах учета потребления холодной и горячей воды в...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002566428
Дата охранного документа: 27.10.2015
10.11.2015
№216.013.8d2c

Трехфазное симметрирующее устройство и способ управления им

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для устранения несимметрии токов и напряжений в трехфазных сетях. Технический результат - повышение быстродействия и энергетических показателей, улучшение электромагнитной совместимости. Трехфазное симметрирующее...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002567747
Дата охранного документа: 10.11.2015
10.12.2015
№216.013.992e

Магнитопровод статора электромеханических преобразователей энергии с интенсивным охлаждением (варианты) и способ его изготовления

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано в электромеханических преобразователях энергии автономных объектов. Технический результат состоит в повышении надежности, энергоэффективности и минимизация тепловыделений, повышении кпд Диэлектрический остов статора выполнен в...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002570834
Дата охранного документа: 10.12.2015
27.12.2016
№216.013.9da2

Способ настройки многоцелевого станка для пятикоординатной обработки

Изобретение относится к станкостроению и может быть использовано в многоцелевых станках, используемых для многокоординатной обработки. Способ заключается в том, что определяют координаты осей вращения рабочих органов станка, для чего осуществляют измерение координат произвольных точек...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002571984
Дата охранного документа: 27.12.2015
27.12.2016
№216.013.9dab

Способ деформационно-термической обработки объемных полуфабрикатов из al-cu-mg сплавов

Изобретение относится к области металлургии, в частности к термически упрочняемым сплавам на основе алюминия, а именно к способу деформационно-термической обработки высокопрочных сплавов системы Al-Cu-Mg, используемых в качестве конструкционных материалов для деталей авиакосмической техники и...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002571993
Дата охранного документа: 27.12.2015
Showing 71-80 of 146 items.
16.01.2019
№219.016.b07e

Способ нанесения защитного многослойного покрытия на лопатки блиска газотурбинного двигателя из титанового сплава от пылеабразивной эрозии

Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано в авиационном двигателестроении и энергетическом турбостроении для защиты пера рабочих лопаток моноколеса компрессора ГТД из титановых сплавов от пылеабразивной эрозии. Способ нанесения защитного многослойного покрытия на лопатки...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002677041
Дата охранного документа: 15.01.2019
24.01.2019
№219.016.b2d7

Способ химико-термической обработки детали из легированной стали

Изобретение относится к металлургии, в частности к способам химико-термической обработки деталей из легированных сталей, и может быть использовано в машиностроении для поверхностного упрочнения деталей машин, в том числе деталей, работающих в парах трения, режущего инструмента и штамповой...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002677908
Дата охранного документа: 22.01.2019
20.02.2019
№219.016.beb2

Способ нанесения покрытия и электродуговой испаритель с вращающимся катодом для осуществления способа

Изобретение к способу нанесения покрытий и электродуговому испарителю для осуществления способа и может быть применено в машиностроении, например, для защиты рабочих и направляющих лопаток турбомашин. Способ включает размещение деталей в вакуумной камере на приспособлении, приложение к...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002399692
Дата охранного документа: 20.09.2010
26.02.2019
№219.016.c815

Способ ионно-имплантационной обработки моноколеса компрессора с лопатками из титановых сплавов

Изобретение относится к способу упрочнения рабочих лопаток моноколеса компрессора ГТД из титановых сплавов и может быть использовано в авиационном двигателестроении и энергетическом турбостроении. Способ включает установку моноколеса на валу держателя, помещение его внутрь вакуумной установки...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002680630
Дата охранного документа: 25.02.2019
08.03.2019
№219.016.d550

Способ изготовления элемента прирабатываемого уплотнения турбины

Изобретение относится к машиностроению, в частности к способам изготовления уплотнений зазоров проточной части турбомашин, длительно работающих в условиях повышенных температур и высокочастотных вибраций. Способ изготовления элемента прирабатываемого уплотнения турбины включает спекание в...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002457070
Дата охранного документа: 27.07.2012
08.03.2019
№219.016.d59d

Способ электролитно-плазменного удаления покрытий из нитридов титана или нитридов соединений титана с металлами

Изобретение относится к технологии электролитно-плазменного удаления защитных покрытий из нитрида титана с поверхности деталей из титановых сплавов и может быть использовано при восстановлении деталей турбомашин, в частности рабочих и направляющих лопаток паровых турбин, лопаток...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002467098
Дата охранного документа: 20.11.2012
08.03.2019
№219.016.d5ab

Способ изготовления многослойной лопатки турбомашины

Изобретение относится к способу изготовления лопатки турбомашины, может применяться в авиационных газотурбинных двигателях и энергетических установках при изготовлении рабочих и направляющих лопаток вентиляторов, компрессоров и турбин. При изготовлении пустотелой лопатки формируют элементы...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002464450
Дата охранного документа: 20.10.2012
20.03.2019
№219.016.e2e7

Способ упрочнения лопаток моноколеса из титанового сплава

Изобретение относится к способу упрочнения лопаток моноколеса из титанового сплава. Способ включает ионно-имплантационную обработку материала поверхностного слоя лопаток энергией от 20 кэВ до 35 кэВ и дозой от 1,6⋅10 см до 2,0⋅10 см с последующим нанесением ионно-плазменного многослойного...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002682265
Дата охранного документа: 18.03.2019
20.03.2019
№219.016.e7bf

Способ восстановления эксплуатационных свойств лопаток из титановых сплавов

Изобретение относится к области машиностроения и может использоваться в турбомашиностроении при восстановлении эксплуатационных свойств рабочих и направляющих лопаток паровых турбин, газоперекачивающих установок и компрессоров газотурбинных двигателей, изготовленных из титановых сплавов. В...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002420385
Дата охранного документа: 10.06.2011
23.03.2019
№219.016.ec90

Способ ионно-имплантационной обработки лопаток компрессора из титановых сплавов

Изобретение относится к способу ионно-имплантационной обработки лопаток компрессора из титановых сплавов и может быть использовано в авиационном двигателестроении и энергетическом турбостроении. Способ включает размещение лопаток на держателе изделий внутри рабочей камеры вакуумной...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002682743
Дата охранного документа: 21.03.2019
+ добавить свой РИД