ТРЕХФАЗНОЕ СИММЕТРИРУЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО И СПОСОБ УПРАВЛЕНИЯ ИМ

Изобретение относится к электротехнике и может быть использовано для устранения несимметрии токов, а следовательно, и напряжений в трехфазных сетях.

Известно устройство для стабилизации симметрии напряжений трехфазного источника переменного тока [патент РФ №21119, H02J 3/26, от 24.07.2001], которое устраняет несимметрию за счет создания несимметричной системы токов, компенсирующих влияние несимметричной системы токов, созданных нагрузкой. Устройство содержит три исполнительных реактивных элемента подгрузочного типа, три усилительных устройства, элементы сравнения и три фазочувствительных выпрямителя.

Однако в данном устройстве в качестве исполнительных элементов используются реактивные элементы подгрузочного типа, что на сегодняшний день является нерациональным решением и дополнительно нагружает сеть.

Известен способ автоматического симметрирования токов многофазной системы по заданной фазе [патент РФ №2393610, H02J 3/26, от 29.12.2008], при реализации которого осуществляется симметрирование многофазной системы относительно заданной фазы. Способ-аналог обладает недостатками, заключающимися в необходимости n-фазного источника мощности, который должен выбрать опорную фазу, что усложняет схему управления, так как в каждой фазе должен быть модуль, который активируется в зависимости от того, какая из фаз выбирается в качестве опорной. При этом n-фазный источник мощности включает ШИМ-выпрямитель и ШИМ-инвертор и содержит промежуточное звено постоянного тока, что усложняет и удорожает конструкцию.

Наиболее близким к заявляемому изобретению по технической сущности и достигаемому результату является устройство для подключения однофазных нагрузок к электрической сети [авторское свидетельство СССР №1125701, H02J 3/26 от 1984.11.23], которое симметрирует повторно-кратковременные, ударные и резкопеременные нагрузки, компенсирует реактивную мощность в сети, а также преобразует число и порядок следования фаз, регулирования и стабилизации частоты тока и переменного напряжения различных потребителей электрической энергии. Устройство содержит преобразователь переменного тока, выполненный на двух тиристорных мостах, два коммутирующих дросселя и конденсатора, три вентильных пары, а также блок управления вентилями, куда входит блок анализа трехфазной сети и блок управления переключением вентилей.

Однако в данном устройстве преобразователь переменного тока выполнен на двух силовых тиристорных мостах, что усложняет и удорожает устройство. Также однофазная нагрузка, подключенная к данному устройству, переключается с одного линейного напряжения на другое линейное напряжение, и кривая напряжения формируется с помощью трех напряжений питающей сети. Но в каждый данный момент в сети имеется однофазная нагрузка, которая подключена к отдельному линейному напряжению.

Наиболее близким к заявляемому способу по технической сущности и достигаемому результату является способ автоматического симметрирования напряжений и компенсации реактивной мощности в электроэнергетической трехфазной системе [авторское свидетельство СССР №1651340, H02J 3/26 от 1988.08.04], при реализации которого формируются токи прямой и обратной последовательности симметрирующего устройства и вырабатываются управляющие воздействия на реактивные сопротивления.

Известный способ-прототип обладает недостатками, заключающимися в том, что при его реализации необходимо три управляемых реактивных элемента, включающих в себя как индуктивность, так и емкость, что делает схему громоздкой и удорожает конструкцию.

Задачей изобретения является постоянное подключение нагрузки к одному из напряжений питающей сети, уменьшение числа силовых реактивных элементов, причем силовые коммутирующие трансформаторы отсутствуют.

Технический результат - повышение быстродействия и энергетических показателей, улучшение электромагнитной совместимости.

Поставленная задача решается, а технический результат достигается тем, что в трехфазном симметрирующем устройстве, содержащем соединенный с трехфазной сетью блок анализа трехфазной сети, связанный с блоком управления переключением вентилей, связанный с преобразователем переменного тока и дросселем с зазором, согласно изобретению преобразователь переменного тока выполнен в виде трехфазного моста с вентилями, имеющими одностороннюю проводимость, к выходу постоянного тока которого подключен дроссель с зазором, а вход которого через LC-фильтр высоких частот подключен к трехфазной сети.

Поставленная задача решается, а технический результат достигается также способом управления трехфазным симметрирующим устройством путем формирования токов прямой и обратной последовательности симметрирующего устройства и выработки управляющих воздействий на реактивный элемент, отличающимся тем, что синхронизирующие сигналы с блока анализа трехфазной сети подают в блок управления переключением вентилей и делают квантованные по уровню синусоидальные сигналы по форме полностью соответствующими синусоидам токов обратной последовательности, которые необходимы для дальнейшей их компенсации, для чего выявляют и включают фазу с максимальным мгновенным значением тока обратной последовательности, одновременно с этим производят постоянное переключение двух оставшихся фаз с высокой частотой, причем время работы пропорционально мгновенным значениям токов обратной последовательности этих фаз, и осуществляют соответствующее включение вентилей, чтобы ток через вентили и дроссель с зазором протекал в одном направлении.

Существо изобретения поясняется чертежами: на фиг. 1 представлена принципиальная электрическая схема устройства; на фиг. 2 представлена блок-схема, отражающая принципиальную конструкцию устройства; на фиг. 3 представлена функциональная схема блока управления переключением вентилей (11); на фиг. 4 представлены осциллограммы с блока-осциллографа 21 за 0,02 с, показывающие формы сигналов, получаемые с блоков 14-16 (а - 14, б - 15, в - 16); на фиг. 5 представлены осциллограммы с блока-осциллографа 28 за 0,02 с, показывающие формы сигналов, получаемые с блоков 17-20 (а - 17, б - 18, в - 19, г - 20); на фиг. 6 представлены осциллограммы с блока-осциллографа 28 за 5×10^-3 с, показывающие формы сигналов, получаемые с блоков 17-20 (а - 17, б - 18, в - 19, г - 20); на фиг. 7 представлены осциллограммы с блока-осциллографа 74 за 0,02 с, показывающие форму выходных сигналов для блоков 62-67 (а - 62, б - 63, в - 64, г - 65, д - 66, е - 67) (эти сигналы поступают на выход блока 11 через блоки 68-73); на фиг. 8 представлены осциллограммы с блока-осциллографа 74 за 5×10^-3 с, показывающие формы выходных сигналов для блоков 62-67 (а - 62, б - 63, в - 64, г - 65, д - 66, е - 67) (эти сигналы поступают на выход блока 11 через блоки 68-73); на фиг. 9 представлены осциллограммы с блока-осциллографа, подключенного между блоками 12 и 7 за 0,04 с, показывающие форму токов в сети после симметрирующего устройства.

На фиг. 1 буквами А, В, С обозначена трехфазная сеть промышленной частоты; цифрами 1-6 обозначены вентили, имеющие одностороннюю проводимость, как показано стрелками; буквой Z с индексами а, b, с обозначена несимметричная нагрузка, буквой L обозначен дроссель с зазором. Трехфазный мост служит для распределения потоков мощности между сетью и накопителем энергии - дросселем с зазором. При несимметрии мгновенная мощность трехфазной системы содержит переменную составляющую, значение которой определяется током обратной последовательности. Управляя потоком энергии между дросселем с зазором и сетью, можно обеспечить равенство нулю тока обратной последовательности и таким образом исключить переменную составляющую мгновенной мощности трехфазной сети.

Фиг. 2 отображает общую схему симметрирующего устройства, где 7 - трехфазная сеть, 8 - блок силовых вентилей, 9 - дроссель с зазором, 10 - блок анализа трехфазной сети, предназначенный для определения моментов переключения вентилей, 11 - блок управления переключением вентилей; 12 - LC-фильтр высоких частот. Блоки 10 и 11 могут быть объединены в один блок управления вентилями 13, при реализации этих функций на микроконтроллере. Блок силовых вентилей 8 входом подключен через LC-фильтр высоких частот 12 к трехфазной сети 7, к выходу блока 8 (сторона постоянного тока) подключен дроссель с зазором 9. Блок 10 проводит анализ трехфазной сети, т.е. блока 7, после чего данные с блока 10 поступают в блок 11, который выделяет составляющие обратной последовательности и осуществляет управление блоком 8.

На фиг. 3 представлена функциональная блок-схема управления переключением вентилей, где 14-16 - входные блоки, подающие сигналы управления на блоки 17-19 с блока анализа сети 10; блоки 17-19 - источники квантованных по уровню синусоидальных сигналов, полностью соответствующие по фазе синусоидам токов обратной последовательности, блок 20 - источник пилообразного сигнала, причем период пилообразного сигнала равен периоду дискретизации квантованного по уровню синусоидального сигнала; 21 - осциллограф, измерения которого представлены на фиг. 4; 22-24 - блоки сравнения с нулем; 25-27 - блоки, выдающие модуль исходного сигнала; 28 - осциллограф, измерения которого представлены на фиг. 6 и 7. На выходных блоках сигнал «1» соответствует состоянию «включено», а сигнал «0» - «выключено».

Представленная схема работает следующим образом: блоки 17-19 через блоки 14-16 синхронизируются с сетью и вычисляют токи обратной последовательности для каждой из фаз согласно выражениям:

где I_A, I_B, I_C - токи трехфазной сети,

j - мнимая единица.

Далее рассмотрим несколько цепочек взаимодействия - остальные подобны рассматриваемым. Квантованный по уровню синусоидальный сигнал, полностью соответствующий по фазе синусоиде тока обратной последовательности в фазе А, с блока 17 поступает в блок 25, на выходе которого получается модуль квантованного по уровню синусоидального сигнала, который поступает в блок 32 совместно с сигналом с блока 20. Сигнал с блока 25 также поступает в блок 43. В блоке 32 происходит перемножение двух сигналов, на выходе получается пилообразный сигнал, вписанный в модуль квантованного по уровню синусоидального сигнала, или же пилообразный сигнал, промодулированный квантованным по уровню синусоидальным сигналом. Последний сигнал сравнивается в блоке 41 с выходным сигналом блока 26 - модулем квантованного по уровню синусоидального сигнала с блока 18. Сигнал с блока 41 поступает в блоки 46, 49, 53, 59. Сигналы с блоков 46, 49 после логического отрицания поступают в блоки 53, 59 соответственно. Сигналы в блоках 53, 54, 59, 60 подвергаются логической операции «и» совместно с другими соответствующими сигналами, после чего поступают в блоки 63, 64, 66, 67 соответственно, где они подвергаются логической операции «или» совместно с другими соответствующими сигналами, после чего поступают на выход блока 11 - в блоки 69, 70, 72, 73 соответственно. Этой цепочке преобразования сигналов аналогичны цепочки: 15 (18-26) - 68, 70, 71, 73 (62, 64, 65, 67) и 16 (19-27) - 68, 69, 71, 72 (62, 63, 65, 66). Одновременно с этой цепочкой преобразования происходит следующее: сигнал с блока 17 поступает в блок 22, где сравнивается с нулем, после чего поступает в блоки 29, 39, 40. Сигнал с блока 29 после логического отрицания поступает в блоки 36, 37 соответственно. Сигналы в блоках 36, 37, 39, 40 подвергаются логической операции «и» совместно с другими соответствующими сигналами, после чего поступают в блоки 59, 60, 62 (с блока 36), 56, 61, 63 (с блока 37), 50, 55, 66 (с блока 39), 51, 52, 67 (с блока 40). Сигналы в блоках 50-52, 55, 56, 59-61 подвергаются логической операции «и» совместно с другими соответствующими сигналами и поступают в блоки 62-67, где они подвергаются логической операции «или» совместно с другими соответствующими сигналами, после чего поступают на выход блока 11 - в блоки 68-73. Этой цепочке преобразования сигналов аналогичны цепочки: 15 (18-23)-62-67 и 16 (19-24)-62-67.

Пример конкретной реализации способа

Способ управления основан на том факте, что в любой момент времени сумма токов в трехфазной системе равна нулю (справедливо как для прямой, так и для обратной последовательности токов) или I_A2+I_B2+I_C2=0, следовательно, один из них равен сумме двух других не только векторно, но и по модулю мгновенного значения ввиду равенства знаков последних токов. Из этих соображений можно получить 6 случаев, которые иллюстрирует таблица 1. Границами случаев являются переходы токов через ноль.

В данной таблице «случаи» расположены определенным образом: такое чередование знаков фаз характерно для обратной последовательности тока.

Квантованные по уровню синусоидальные сигналы блоков 17-19 (фиг. 3) по форме полностью соответствуют синусоидам токов обратной последовательности (блок 17 - току обратной последовательности фазы А, блок 18 - току обратной последовательности фазы В, блок 19 - току обратной последовательности фазы С). По существу все оставшиеся блоки нужны для преобразования квантованных по уровню синусоидальных сигналов полностью соответствующими по фазе синусоидам токов обратной последовательности блоков 17-19 в фазные токи симметрирующего устройства посредством соответствующего переключения вентилей.

Вышеописанное поясняют чертежи: фиг. 4 с осциллограммами блока 21 (фиг. 3), иллюстрирующими входные синусоидальные сигналы с блоков 14-16, соответствующие синусоидам токов в трехфазной сети 7 (а - сигнал с блока 14, ток I_A, б - 15, ток I_B, в - 16 ток I_C); фиг. 5 и 6 с осциллограммами с блока 28 (фиг. 3), иллюстрирующие все три квантованные по уровню синусоидальных сигнала, соответствующие синусоидам токов обратной последовательности, и пилообразный сигнал (а - сигнал с блока 17, ток I_A2, б - 18, ток I_B2, в - 19, ток I_C2, г - 20 пилообразный сигнал).

За выявление, какой случай имеет место в данный момент, ответственны блоки: 22-24, 29-31, 35-40 (фиг. 3), где блоки 35-40 соответствуют столбцам таблицы (единица на выходе одного из блоков 35-40 для соответствующего случая).

Подробно рассмотрим первый случай (остальные случаи аналогичны первому). В этом случае происходит потребление тока обратной последовательности из фазы В и отдача в фазы А и С. Модуль тока обратной последовательности фазы В равен сумме модулей токов обратных последовательностей фаз А и С. Во время этого промежутка времени вентиль в «положительной» ветви моста фазы В (вентиль 2 на фиг. 1) открыт и ток из фазы В течет в дроссель с зазором. Чтобы цепь была замкнута (протекал ток), необходимо открыть вентили в «отрицательной» ветви моста фаз А и С (вентили 4 и 6 на фиг. 1). Но одновременно открыть вентили фаз А и С нельзя - произойдет короткое замыкание. Следовательно, надо открыть сначала один, а потом другой. Поэтому необходимо правильно определить время открытия и закрытия этих вентилей.

Для того чтобы осуществить правильное переключение, необходимо:

1) вписать пилообразный сигнал в модуль квантованного по уровню синусоидального сигнала, соответствующий по фазе синусоиде тока обратной последовательности (промодулировать пилообразный сигнал квантованным по уровню синусоидальным сигналом), эквивалентного искомому току обратной последовательности фазы В для первого случая таблицы 1; 2) фаза А будет работать, пока ее амплитуда будет больше значения сигнала, полученного в предыдущем пункте, т.е.: фаза А работает, пока (пилообразный сигнал), иначе работает фаза С, причем время работы этих фаз пропорционально токам обратной последовательности этих фаз или , что осуществляется с помощью блоков: 25-27, 32-34, 41-43 и 20 (фиг. 3).

Для осуществления совместной работы блоков 22-24, 29-31, 35-40 и 25-27, 32-34, 41-43 и обеспечения протекания токов в одном направлении через вентили и дроссель с зазором применяются блоки 44-67 (фиг. 3).

Пилообразный сигнал блока 20 нужен (в первом «случае») для разбиения величины |I_B2| на части, равные |I_A2| и |I_C2|, т.е. |I_B2|=|I_A2|+|I_C2|, а также для разделения во времени работы фаз A и C и для увеличения частоты работы системы.

Все шесть случаев реализуются за период 0,02 секунды для частоты в 50 Гц, но производить переключения с частотой 1/(0,02/6)=300 Гц нецелесообразно, так как в этом случае энергообмен будет нарушен и высшие гармоники будут недопустимо велики. В идеале все три фазы должны работать непрерывно и, чтоб приблизиться к этому, необходимо, например, для первого случая быстро переключать фазы A и C, что существенно улучшает характеристики преобразователя. Например, для частоты переключений 12600 Гц (период в 49,4 мкс) переключения за «случай» происходят 12600/300=42 раза, что дает намного более высокие энергетические показатели.

На выходе блока управления переключением вентилей получаются сигналы, показанные на фиг. 7 и 8 (а - сигнал с блока 61, б - 62, в - 63, г - 64, д - 65, е - 66). Из фиг. 8 видно, что до момента времени 3,2 мс длится «случай» 1, а после происходит переключение на «случай» 6 и т.д. Можно сказать, что способ переключения детерминирован во времени и имеет множество повторяющихся последовательных комбинаций. Надо также отметить, что квантованные по уровню синусоидальные сигналы блоков 17-19 (фиг. 3) должны квантоваться на основе равенства площадей под исходной и дискретной синусоидами, т.е. для времени от t₁ до t₂ и k от n₁ до n₂. Период дискретизации синусоид должен быть равным периоду пилообразного сигнала. Чем выше дискретизация, тем выше частота переключения, тем легче отфильтровать высшие гармоники тока.

На фиг. 4 представлены временные характеристики сетевых токов несимметричной нагрузки до симметрирующего устройства и после такого устройства, приведенные на фиг. 9. Как видно из осциллограмм на фиг. 9, что до момента времени 0,015 с длится переходный процесс, после чего амплитуды фазных токов выравниваются - токи сети симметрируются.

Через дроссель с зазором протекает ток, имеющий постоянную и переменную составляющие. Чем больше индуктивность, тем меньше переменная составляющая и наоборот. LC-фильтр высоких частот является маломощным и обеспечивает коэффициент высших гармоник в пределах, предусмотренных ГОСТ 1309-97 «Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения».

Предложенный способ позволяет эффективно симметрировать токи и соответственно напряжения при несимметричной нагрузке с помощью трехфазного моста на основе IGBT-транзисторов и дросселя с зазором.