ГОНДОЛА ТУРБОРЕАКТИВНОГО ДВИГАТЕЛЯ

Изобретение относится к гондоле турбореактивного двигателя.

В частности, оно относится к гондоле, содержащей по меньшей мере один элемент гондолы, имеющий стенку, ограничивающую собой канал циркуляции основного потока, причем указанный канал имеет переменное проходное сечение потока по меньшей мере с одной первой зоной канала, проходное сечение которой больше проходного сечения по меньшей мере одной второй зоны канала.

Самолет приводится в движение посредством нескольких турбореактивных двигателей, каждый из которых помещен в гондолу, в которой находится также группа вспомогательных приводных устройств, связанных с работой двигателя и выполняющих различные функции во время работы турбореактивного двигателя или его выключении. Такие вспомогательные приводные устройства содержат, в частности, механическую систему привода реверсоров тяги.

Как показано на фиг.1, гондола N имеет, как правило, трубчатую конструкцию и содержит секцию воздухозаборника SE1, размещенную перед турбореактивным двигателем (не показан), среднюю секцию SE2, охватывающую вентилятор S турбореактивного двигателя, и заднюю секцию SE3, где находятся, как правило, средства реверса тяги и которая охватывает камеру сгорания турбореактивного двигателя, и заканчивается обычно выходной секцией SE4, выпускное отверстие которой располагается ниже по потоку от турбореактивного двигателя.

Секция воздухозаборника SE1 выполнена в виде входного конструкционного элемента 1 гондолы N, находящегося перед турбореактивным двигателем и вентилятором S турбореактивного двигателя, причем указанный входной конструкционный элемент 1 имеет внутреннюю трубчатую стенку 10, которая ограничивает собой канал 11 для впуска воздуха в гондолу N.

Средняя секция SE2 выполнена в виде среднего конструкционного элемента 2, находящегося перед турбореактивным двигателем и охватывающего вентилятор S, причем указанный средний конструкционный элемент 2 имеет внутреннюю трубчатую стенку 20, которая ограничивает, вместе с вентилятором S, кольцевой канал 21 циркуляции воздуха.

Задняя секция SE3 включает в себя два концентрических задних конструкционных элемента 30, 31, находящихся за вентилятором S и охватывающих турбореактивный двигатель, а именно:

- задний наружный конструкционный элемент 30, или так называемую наружную неподвижную конструкцию (ННК);

- и задний внутренний конструкционный элемент 31, или так называемую внутреннюю неподвижную конструкцию (ВНК).

Задний наружный конструкционный элемент 30 имеет внутреннюю трубчатую стенку 32, а задний внутренний конструкционный элемент 31 имеет наружную кольцевую стенку 33. Указанные трубчатые стенки 32 и 33 ограничивают кольцевой канал 34 потока (тракт), обеспечивающий направленное перемещение холодного воздушного потока, циркулирующего снаружи турбореактивного двигателя.

В процессе работы двухконтурный турбореактивный двигатель генерирует посредством вращающихся лопастей вентилятора S горячий воздушный поток (его называют также первичным потоком), выходящий из камеры сгорания турбореактивного двигателя, и холодный воздушный поток (вторичный поток), который циркулирует снаружи турбореактивного двигателя по кольцевому каналу 34 потока.

Выходная секция SE4 содержит по меньшей мере один сопловой элемент 4 для выпуска газов, находящийся за турбореактивным двигателем, причем указанный элемент 4 содержит по меньшей мере одну кольцевую стенку 40, ограничивающую собой канал 41 для выпуска воздуха из гондолы N. В результате, первичный и вторичный потоки выталкиваются из двигателя через заднюю часть гондолы по указанному(ым) выпускному(ым) каналу(ам) 41.

В так называемых «гондолах с раздельными потоками» первичный и вторичный потоки не смешиваются, то есть на выходе они разделяются и циркулируют в первичном и вторичном сопловых элементах соответственно. В так называемых «гондолах со смешиваемыми потоками» первичный и вторичный потоки смешиваются за двигателем в общем сопловом элементе.

Для ограничения звукового загрязнения, создаваемого самолетом, как показано на фиг.1, стенки различных элементов гондолы традиционно по меньшей мере частично покрывают звукопоглощающими панелями 5.

На фиг.2 приводится пример такой звукопоглощающей панели 5 многослойного типа из композитного материала, которая включает в себя:

- структурирующую оболочку 50 так называемого «сплошного» воздухонепроницаемого типа, которая крепится к стенке соответствующего элемента гондолы;

- перфорированную оболочку 51 так называемого «акустического» воздухопроницаемого типа, которая по меньшей мере частично ограничивает собой канал потока в данном элементе гондолы;

- сердечник 52, расположенный между структурирующей оболочкой 50 и перфорированной оболочкой 51 и выполненный из звукопоглощающего материала с многочисленными внутренними полостями.

Такие панели представляют собой акустические резонаторы, способные «улавливать» шум и, следовательно, ослаблять звуковые излучения, распространяющиеся от гондолы.

В соответствии с примером, представленным на фиг.2, сердечник 52 выполнен из материала с ячеистой структурой типа сотовой. Материал содержит множество ячеек, ограниченных боковыми стенками, при этом каждая ячейка сообщается с соседними ячейками. Подобные панели с ячеистой структурой уже известны, например, из международных заявок WO 2008/113904 и WO 2009/066036, поэтому подробно здесь не рассматриваются.

В соответствии с одним из примеров (здесь не показан), который раскрыт, в частности, во французских патентах FR 2938014 и FR 2934641, сердечник выполнен из пористого материала. Под «пористым материалом» понимается неплотный материал (то есть со многими сообщающимися полостями) в пенообразном виде, во вспученном виде, в виде войлока или в виде смеси небольших элементов, например, шариков.

В зависимости от строения гондолы, некоторые из упомянутых выше каналов имеют переменное проходное сечение потока по меньшей мере с одной первой зоной канала, проходное сечение которой больше проходного сечения по меньшей мере одной второй зоны канала. Учитывая, что распределение давления в канале зависит от проходного сечения потока, эти каналы имеют зоны высокого давления (связанные с большими проходными сечениями) и зоны низкого давления (связанные с малыми проходными сечениями).

На фиг.3 проиллюстрировано изменение проходного сечения A потока (в м²) во входном канале 11 в зависимости от продольного положения X (в см) вдоль средней оси AA′ гондолы N. Здесь можно различить по меньшей мере две отдельные зоны Z1, Z2, а именно:

- первую зону Z1 небольшого сечения, расположенную вблизи от горловины C воздухозаборника и соответствующую зоне низкого давления и высокой скорости в процессе работы самолета;

- вторую зону Z2 большого сечения, расположенную вблизи от вентилятора и соответствующую зоне высокого давления и низкой скорости в процессе работы самолета.

На фиг.4 с помощью кривых C1-C3 показаны несколько примеров изменения сечения A, относительно сечения Acol горловины C, и представляющего собой проходное сечение потока в кольцевом канале в зависимости от продольного положения X (в м) вдоль средней оси AA′ гондолы N. Кривые Rint и Rext иллюстрируют изменение внутренних и наружных радиусов рассматриваемого кольцевого канала в зависимости от продольного положения X. Здесь можно различить по меньшей мере две отдельные зоны Z1, Z2, а именно:

- первую зону Z1 небольшого сечения, соответствующую зоне низкого давления и высокой скорости в процессе работы самолета;

- вторую зону Z2 большого сечения, соответствующую зоне высокого давления и низкой скорости в процессе работы самолета.

Указанный кольцевой канал может находиться в задней секции SE3 или выходной секции SE4 гондолы N. Так, например, он может соответствовать кольцевому каналу 34, или тракту, расположенному между задним наружным конструкционным элементом 30 (ННК) и задним внутренним конструкционным элементом 31 (ВНК). Этот кольцевой канал может также находиться в сопловом элементе, например, в первичном или вторичном сопловом элементе гондолы с раздельными потоками либо в общем сопловом элементе гондолы со смешиваемыми потоками.

Однако на стенках, ограничивающих разные каналы гондолы, турбулентные пограничные слои потока приводят к потерям давления вследствие трения. Воздействие этих потерь на эксплуатационные характеристики турбореактивного двигателя и, значит, на потребление топлива значительно. Как было замечено заявителями, во вторичном сопловом элементе гондолы с раздельными потоками наблюдаются потери вследствие трения около 1,5% потребления топлива.

Известный уровень техники может быть также проиллюстрирован с помощью принципов, изложенных в заявках US 2009/140104, ЕР 1517022 и US 3572960.

В заявке US 2009/140104 описана гондола, снабженная средствами обдува, предназначенными для инжекции тангенциального воздушного потока во внутренний объем этой гондолы. Указанные средства обдува содержат по меньшей мере один воздуховпускной трубопровод, предназначенный для отбора тангенциального воздушного потока в зоне компрессоров турбореактивного двигателя с целью обеспечения такой направленной циркуляции воздушного потока в гондоле, при которой он удерживался бы в положении, параллельном ее продольной оси, предотвращая тем самым возможные разделения воздушных потоков в гондоле.

В заявке ЕР 1517022 описан способ ослабления шума, создаваемого турбореактивным двигателем, который предусматривает локальное повышение скорости потока, уменьшение пограничного слоя и связанной с ним турбулентности и оптимизацию преломления и поглощения звука с помощью звукоизоляционного слоя. В соответствии с данным способом повышение указанной скорости может быть обеспечено с помощью обводного трубопровода, всасывающего воздух и нагнетающего его в гондолу с использованием перепада давлений.

В заявке US 3572960 раскрыта возможность установки одного или нескольких трубопроводов в кожухе вентилятора между выходными спрямляющими лопатками и входными спрямляющими лопатками, расположенными в канале циркуляции основного потока, с целью по меньшей мере существенного удаления турбулентных следов на задних кромках входных спрямляющих лопаток и, следовательно, ослабления шума.

Задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы устранить по меньшей мере часть вышеупомянутых недостатков за счет создания гондолы, в которой снижены потери давления вследствие трения на стенках, ограничивающих каналы этой гондолы.

Для решения указанной задачи предложена гондола турбореактивного двигателя, содержащая по меньшей мере один элемент гондолы, имеющий стенку, ограничивающую собой канал циркуляции основного потока, причем указанный канал имеет переменное проходное сечение потока по меньшей мере с одной первой зоной канала, проходное сечение которой больше проходного сечения по меньшей мере одной второй зоны канала, при этом указанная гондола снабжена по меньшей мере одним трубопроводом циркуляции вторичного потока, обеспечивающим сообщение по текучей среде между первой зоной и второй зоной канала параллельно указанному каналу, отличающаяся тем, что стенка элемента гондолы по меньшей мере частично покрыта звукопоглощающей панелью, проходящей в первой и второй зонах канала, причем указанная панель содержит:

- структурирующую оболочку, прикрепленную к указанной стенке элемента гондолы;

перфорированную оболочку, по меньшей мере частично ограничивающую собой канал;

- сердечник, расположенный между структурирующей оболочкой и перфорированной оболочкой и выполненный из звукопоглощающего материала с многочисленными внутренними полостями;

причем указанный трубопровод, или каждый из трубопроводов, имеет первый конец, проходящий через структурирующую оболочку в первой зоне канала, и второй конец, проходящий через структурирующую оболочку во второй зоне канала, для создания вторичного потока в трубопроводе через сердечник и перфорированную оболочку звукопоглощающей панели.

В процессе работы перепад давлений между первой зоной (высокого давления) и второй зоной (низкого давления) позволяет создать между указанными двумя зонами вторичный поток. Таким образом, при использовании такого(их) трубопровода(ов) образуется вторичный поток, циркулирующий от первой зоны ко второй зоне, причем происходит:

- всасывание в первой зоне, или, иначе говоря, в зоне(ах) высокого давления;

- и нагнетание во второй зоне, или, иначе говоря, в зоне(ах) низкого давления.

Если говорить точнее, образуется вторичный поток, циркулирующий от первой зоны ко второй зоне, причем происходит:

- всасывание в первой зоне через отверстия, выполненные в перфорированной оболочке, и через сердечник; и

- нагнетание во второй зоне, также через отверстия, выполненные в перфорированной оболочке, и через сердечник.

Благодаря нагнетанию во второй зоне удается уменьшить коэффициент трения пограничного слоя в этой зоне, что позволяет снизить потери давления вследствие трения.

При использовании указанного(ых) трубопровода(ов) воздух, отбираемый из канала гондолы, повторно инжектируется в тот же канал, то есть этот вторичный поток не образует утечек. Таким образом, указанный(ые) трубопровод(ы) формирует(ют) пассивную систему всасывания и нагнетания без какого-либо внешнего источника потока.

Кроме того, воздух, циркулирующий в трубопроводе(ах) (иными словами, во вторичном потоке), может повысить эффективность охлаждения конструкции гондолы в случае, когда воздух, отбираемый из первой(ых) зоны (зон), является холодным.

Трубопровод(ы) предпочтительно ограничивает(ют) собой входную поверхность вторичного потока в первой зоне канала, а также выходную поверхность вторичного потока во второй зоне канала, причем площадь входной поверхности больше площади выходной поверхности.

На самом деле, всасывание в первой зоне, напротив, повышает коэффициент трения пограничного слоя в этой первой зоне, вследствие чего возрастают потери давления вследствие трения. Таким образом, изобретение позволяет снизить потери давления вследствие трения во второй(ых) зоне(ах) и повысить указанные потери в первой(ых) зоне(ах).

Для обеспечения глобального уменьшения потерь давления вследствие трения, то есть их уменьшения во всех зонах канала, и, тем самым, улучшения эксплуатационных характеристик турбореактивного двигателя и снижения потребления топлива, необходимо добиться выполнения следующих условий:

- скорость всасывания в первой(ых) зоне(ах) должна быть как можно меньше, с тем чтобы ограничить повышение коэффициента трения в этих первых зонах всасывания;

- скорость нагнетания во второй(ых) зоне(ах) должна быть как можно больше, с тем чтобы по возможности больше снизить коэффициент трения в этих вторых зонах нагнетания, которые являются, кроме того, зонами с большими скоростями потока в канале и, следовательно, с высоким лобовым сопротивлением.

Для этого целесообразно, чтобы площадь поверхности всасывания была больше площади поверхности нагнетания, другими словами, чтобы входная поверхность вторичного потока имела большую площадь, чем площадь выходной поверхности вторичного потока.

Соотношение между площадью входной поверхности и площадью выходной поверхности превышает 2, а в предпочтительном случае составляет порядка 4. Для гондол особо выгодно соотношение этих площадей, равное 4, или примерно 80% /20%.

Согласно одному из вариантов изобретения, сердечник звукопоглощающей панели имеет по меньшей мере одну внутреннюю стенку, расположенную между первым концом и вторым концом трубопровода(ов), для обеспечения герметичности сердечника между первой зоной и второй зоной канала, благодаря чему вторичный поток создается в трубопроводе(ах), а не по длине сердечника.

Согласно другому варианту изобретения, звукопоглощающий материал сердечника звукопоглощающей панели представляет собой материал с ячеистой, в частности, сотовой, структурой, или пористый материал.

Указанный элемент, или каждый из элементов гондолы может быть выбран из следующих элементов:

- входной конструкционный элемент гондолы, находящийся перед турбореактивным двигателем и вентилятором турбореактивного двигателя, причем указанный входной конструкционный элемент имеет внутреннюю трубчатую стенку, ограничивающую собой канал для впуска воздуха в гондолу;

- средний конструкционный элемент, находящийся перед турбореактивным двигателем и охватывающий вентилятор, причем указанный средний конструкционный элемент имеет внутреннюю трубчатую стенку, ограничивающую, вместе с вентилятором, кольцевой канал для циркуляции воздуха;

- задний наружный конструкционный элемент, находящийся за вентилятором и охватывающий турбореактивный двигатель, причем указанный задний наружный конструкционный элемент имеет внутреннюю трубчатую стенку, ограничивающую, вместе с задним внутренним конструкционным элементом, кольцевой канал циркуляции, обеспечивающий направленное перемещение холодного воздушного потока, циркулирующего снаружи турбореактивного двигателя;

- задний внутренний конструкционный элемент, находящийся за вентилятором и охватывающий турбореактивный двигатель, причем указанный задний внутренний конструкционный элемент имеет наружную кольцевую стенку, ограничивающую, вместе с задним наружным конструкционным элементом, кольцевой канал циркуляции, обеспечивающий направленное перемещение холодного воздушного потока, циркулирующего снаружи турбореактивного двигателя;

- реактивный сопловой элемент, находящийся за турбореактивным двигателем, причем указанный сопловой элемент имеет по меньшей мере одну кольцевую стенку, ограничивающую собой канал для выпуска воздуха из гондолы.

Таким образом, подобные трубопроводы можно предусмотреть в нескольких конструкционных элементах гондолы, а также предусмотреть один или группу трубопроводов для одного канала.

Остальные признаки и преимущества изобретения следуют из дальнейшего детального описания примера предпочтительного варианта выполнения, не имеющего ограничительного характера, со ссылками на приложенные чертежи, на которых показано следующее:

- фиг.1 (она уже была рассмотрена выше) схематично в продольном разрезе изображает известную гондолу;

- фиг.2 (уже была рассмотрена выше) схематично в аксонометрии изображает известную звукопоглощающую панель с ячеистой структурой для гондолы, причем одна из оболочек показана со срезанной частью;

- фиг.3 (уже была рассмотрена выше) изображает график, иллюстрирующий изменение проходного сечения A потока во входном канале гондолы в зависимости от продольного положения X со схематическим изображением (вверху справа) указанного входного канала;

- фиг.4 (уже была рассмотрена выше) изображает график, иллюстрирующий несколько кривых изменения сечения A относительно сечения Acol горловины C кольцевого канала (тракта) гондолы, представляющего собой проходное сечение потока в этом кольцевом канале в зависимости от продольного положения X, а также изменение внутренних и наружных радиусов рассматриваемого кольцевого канала в зависимости от продольного положения X;

- фиг.5 схематично в продольном разрезе изображает гондолу согласно изобретению;

- фиг.6 изображает в увеличенном виде зону VI с фиг.5;

фиг.7 схематично в аксонометрии изображает известную звукопоглощающую панель с ячеистой структурой для гондолы согласно изобретению, где иллюстрируются всасывание и нагнетание в первой и второй зонах канала;

- фиг.8 изображает график, иллюстрирующий несколько кривых в зависимости от скорости всасывания на один трубопровод во второй зоне канала гондолы согласно изобретению; указанные кривые иллюстрируют изменение коэффициента трения CF в указанной второй зоне в зависимости от продольного положения X;

- фиг.9 изображает график, иллюстрирующий несколько кривых в зависимости от скорости нагнетания через трубопровод в первой зоне канала гондолы согласно изобретению; указанные кривые иллюстрируют изменение коэффициента трения CF в указанной первой зоне в зависимости от продольного положения X;

- фиг.10 изображает график, иллюстрирующий изменение радиуса разных стенок (внутренней/наружной) первичного/вторичного каналов в зависимости от продольного положения X;

- фиг.11 изображает график, иллюстрирующий изменение числа Маха в зависимости от продольного положения X для внутренней стенки и наружной стенки кольцевого канала, снабженного трубопроводом в соответствии с изобретением.

Предлагаемая в соответствии с изобретением гондола описана ниже со ссылками на фиг.5 - 7. Она содержит по меньшей мере один элемент гондолы, имеющий стенку, ограничивающую собой канал циркуляции основного потока, причем указанный канал имеет переменное проходное сечение потока по меньшей мере с одной первой зоной Z1 канала, проходное сечение которой больше проходного сечения по меньшей мере одной второй зоны Z2 канала.

Выше уже были описаны такие элементы гондолы, а именно входной конструкционный элемент 1, средний конструкционный элемент 2, задний наружный конструкционный элемент 30, задний внутренний конструкционный элемент 31 и сопловой(ые) элемент(ы) 4, например, первичный и вторичный сопловые элементы для гондолы с раздельными потоками и общий сопловой элемент для гондолы со смешиваемыми потоками.

Для дальнейшего описания (см. также фиг.5) выбран задний внутренний конструкционный элемент, так называемая внутренняя неподвижная конструкция (ВНК) 31, которая имеет наружную трубчатую стенку 33, ограничивающую, вместе с внутренней кольцевой стенкой 32 заднего наружного конструкционного элемента 30, кольцевой канал 34 циркуляции. Очевидно, что для описания и иллюстрации изобретения можно было бы выбрать и другие элементы - 1, 2, 30 и 4.

Указанный кольцевой канал 34 имеет две зоны Z1, Z2 с разными сечениями, а именно:

- первую зону Z1 небольшого сечения, соответствующую зоне низкого давления и высокой скорости в процессе работы самолета;

- вторую зону Z2 большого сечения, соответствующую зоне высокого давления и низкой скорости в процессе работы самолета.

Предлагаемая гондола дополнительно снабжена по меньшей мере одним трубопроводом 6 циркуляции вторичного потока, обеспечивающим сообщение по текучей среде между первой зоной Z1 и второй зоной Z2 канала 34 параллельно указанному каналу. В соответствии с изобретением, гондола может быть снабжена группой трубопроводов 6 для вторичного потока, обеспечивающих сообщение по текучей среде между первой зоной Z1 и второй зоной Z2 канала 34 параллельно указанному каналу.

На наружной трубчатой стенке 33 установлена звукопоглощающая панель 5, причем указанная панель, как описано выше, содержит структурирующую оболочку 50, перфорированную оболочку 51 и сердечник 52, выполненным из звукопоглощающего материала с многочисленными внутренними полостями.

Как видно на фиг.6, трубопровод, или каждый из трубопроводов 6 имеет два противоположных конца, а именно:

- первый конец 61, проходящий через структурирующую оболочку 50 в первой зоне Z1 канала 34;

- второй конец 62, проходящий через структурирующую оболочку 50 во второй зоне Z2 канала 34.

Кроме того, сердечник 52 звукопоглощающей панели 5 имеет по меньшей мере одну внутреннюю стенку 53 (см. фиг.5), которая расположена между первым и вторым концами трубопровода(ов) и обеспечивает герметичность сердечника между первой и второй зонами канала.

Как показано на фиг.6 стрелками, в трубопроводе 6 создается вторичный поток, циркулирующий от первого конца 61 ко второму концу 62 через сердечник 52 и отверстия в перфорированной оболочке 51 звукопоглощающей панели 5, причем происходит:

- всасывание в первой зоне Z1 через отверстия, выполненные в перфорированной оболочке 51, через сердечник 52 и первый конец 61 трубопровода 6;

- нагнетание во второй зоне Z2, через второй конец 62 трубопровода 6, через отверстия, выполненные в перфорированной оболочке 51, и сердечник 52.

На фиг.8 приведен график, иллюстрирующий несколько кривых CV0-CV5, показывающих изменение коэффициента трения CF в зависимости от продольного положения X, причем указанный коэффициент трения CF учитывается на уровне стенки, ограничивающей канал основного потока, во второй зоне (зоне нагнетания) данного канала. Указанные кривые CV0-CV5 являются функциями скорости нагнетания VS через трубопровод в этой второй зоне канала, где:

- CV0 - кривая изменения CF при VS=0 м/с;

- CV1 - кривая изменения CF при VS=0,1 м/с;

- CV2 - кривая изменения CF при VS=0,2 м/с;

- CV3 - кривая изменения CF при VS=0,3 м/с;

- CV4 - кривая изменения CF при VS=0,4 м/с;

- CV5 - кривая изменения CF при VS=0,5 м/с.

На фиг.8 видно, что коэффициент трения CF уменьшается с увеличением скорости нагнетания VS. Другими словами, чем больше скорость нагнетания VS, тем меньше коэффициент трения CF. Так, при скорости нагнетания 0,3 м/с (кривая CV3) наблюдается уменьшение коэффициента трения CF примерно на 50% по сравнению с его величиной при нулевой скорости нагнетания (кривая CV0).

На фиг.9 приведен график, изображающий несколько кривых CV0′-CV5′, характеризующих изменение коэффициента трения CF в зависимости от продольного положения X, причем указанный коэффициент трения CF учитывается на уровне стенки, ограничивающей канал основного потока, в первой зоне (зоне всасывания) данного канала. Указанные кривые CV0′-CV5′ являются функциями скорости всасывания VA через трубопровод в этой первой зоне канала, где:

- CV0′ - кривая изменения CF при VA=0 м/с;

- CV1′ - кривая изменения CF при VA=0,02 м/с;

- CV2′ - кривая изменения CF при VA=0,04 м/с;

- CV3′ - кривая изменения CF при VA=0,06 м/с;

- CV4′ - кривая изменения CF при VA=0,08 м/с;

- CV5′ - кривая изменения CF при VA=0,10 м/с.

На фиг.9 видно, что коэффициент трения CF увеличивается с увеличением скорости всасывания VA. Другими словами, чем больше скорость всасывания VA, тем больше коэффициент трения CF. Так, при скорости всасывания 0,06 м/с (кривая CV3′) наблюдается увеличение коэффициента трения CF примерно на 15% по сравнению с его величиной при нулевой скорости всасывания (кривая CV0′).

Для обеспечения глобального уменьшения потерь давления вследствие трения, то есть их уменьшения в обеих зонах Z1, Z2 канала 34, и, тем самым, улучшения эксплуатационных характеристик турбореактивного двигателя и снижения потребления топлива, поверхность всасывания выполняют большей, чем поверхность нагнетания, в результате чего скорость всасывания VA в первой зоне Z1 оказывается меньше, чем скорость нагнетания VS во второй зоне Z2, как показано на фиг.6 и 7 стрелками FA, обозначающими всасывание в первой зоне Z1, и стрелками FS, обозначающими нагнетание во второй зоне Z2.

Другими словами, входная поверхность вторичного потока (или поверхность всасывания) имеет большую площадь, чем площадь выходной поверхности вторичного потока (поверхности нагнетания).

Для обеспечения эффективного компромисса между всасыванием и нагнетанием соотношение между площадью входной поверхности (поверхности всасывания) и площадью выходной поверхности (поверхности нагнетания) выбрано равным приблизительно 80% / 20%, или порядка 4.

На фиг.11 приведен график, характеризующий изменение числа Маха в зависимости от продольного положения X для внутренней стенки (кривая CMint) и наружной стенки (кривая CMext) кольцевого канала, для иллюстрации размещения первой зоны Z1 (зоны всасывания) и второй зоны Z2 (зоны нагнетания).

Согласно изобретению, достигается экономия удельного расхода топлива порядка 0,2%. Это значение рассчитывается, исходя из совокупного уменьшения коэффициента трения, благодаря которому удается определить величину снижения потерь давления в кольцевом канале. После этого с помощью специального коэффициента обмена вычисляют эквивалентную величину удельного расхода топлива.

Очевидно, что приведенный выше пример не имеет никакого ограничительного характера, так что возможно внесение в конструкцию гондолы согласно изобретению самых разнообразных изменений и улучшений, при условии, что они не будут выходить за рамки объема изобретения, в соответствии с которыми могут быть предусмотрены, например, иное размещение трубопровода(ов) и/или иные формы звукопоглощающей панели.