Результат интеллектуальной деятельности: ЗАРЯД ДЛЯ 7,62 ММ АВТОМАТНОГО ПАТРОНА

Изобретение относится к области получения сферических пороков (СФП) для стрелкового оружия.

Одной из задач, стоящих при разработке СФП для зарядов к стрелковому нарезному оружию, является обеспечение высокой точности стрельбы, которая достигается за счет стабильных характеристик по массе порохового заряда, скорости полета пули, разбросу скорости полета пуль и давлению пороховых газов в канале ствола оружия.

Такой пороховой заряд из СФП не обеспечивает баллистические характеристики в 7,62 мм автоматическом патроне из-за большой массы порохового заряда и низкой скорости полета пуль.

Наиболее близким техническим решением для разработанного авторами заряда к 7,62 мм автоматическому патрону является заявка №201004245/02 (006010) от 08.02.2010 г. (прототип), по которой заряд для 5,45 мм патрона, предназначенный для размещения в капсюлированной гильзе с пулей, выполнен из сферических пороховых элементов, состоящих из нитроцеллюлозы с содержанием оксида азота 213,0…214,0 мл NO/г и 10,5…13,5 мас.% нитроглицерина, 0,5…1,1 мас.% дифениламина, с насыпной плотностью 0,930…0,980 кг/дм³, флегматизированных с поверхности 4,2…6,2 мас.% централита и 1,3…2,3 мас.% динитротоуола, графитованных 0,1…0,3 мас.% графита, с содержанием влаги 0,2…0,9 мас.% и этилацетата 0,1…0,9 мас.%, при следующем массовом соотношении фракций, %:

Недостатком такого заряда из СФП является то, что пороховой заряд не вмещается в гильзу для 7,62 мм автоматного патрона, а это приводит к низкой скорости полета пули.

Целью изобретения является повышение скорости полета пули при сохранении давления пороховых газов в канале ствола оружия в заданных пределах в 7,62 мм автоматном патроне.

Поставленная цель достигается тем, что заряд для 7,62 мм автоматного патрона, предназначенный для размещения в капсюлированной гильзе с пулей, выполнен из сферических пороховых элементов, состоящих из нитроцеллюлозы с содержанием оксида азота 213,0…214,5 мл NO/г и 20…30 мас.% возвратно-технологических нефлегматизированных отходов от предшествующих операций, в качестве энергетических компонентов используют 11,5…14,5 мас.% нитроглицерина и 10…30 мас.% гексогена, 0,5…1,0 мас.% дифениламина, централита II 0,2…0,4 мас.%, с насыпной плотностью 0,950…0,995 кг/дм³, флегматизированных с поверхности по отношению к массе пороха 2,5…4,5 мас.% централита I и 1,5…2,5 мас.% динитротолуола, графитованных с поверхности 0,1…0,3 мас.% графита, с содержанием влаги 0,2…0,9 мас.% и этилацетата 0,1…0,9 мас.%, при следующем соотношении фракций, мас.%:

Для получения СФП, обеспечивающего высокие скорости полета пуль, необходимы высокоэнергетические компоненты. Например, в качестве энергетической и структурирующей основы используется нитроцеллюлоза с содержанием оксида азота 213,0…214,5 мл NO/г и 20…30 мас.% возвратно-технологических отходов от предшествующих операций, 11,5…14,5 мас.% нитроглицерина и 10…30 мас.% гексогена.

Снижение оксида азота в нитроцеллюлозе менее 213,0 мл NO/г приводит к увеличению массы порохового заряда и снижению скорости полета пули, а увеличение оксида азота в нитроцеллюлозе более 214,5 мл NO/г связано с увеличением трудозатрат при получении нитроцеллюлозы.

Снижение нитроглицерина в пороховом заряде менее 11,5 мас.% приводит к снижению энергетики пороха, а увеличение нитроглицерина в пороховом заряде более 14,5 мас.% приводит к повышению температуры горения порохового заряда и к увеличению пламенности при выстреле. Уменьшение гексогена в пороховом заряде менее 10 мас.% значительного эффекта по увеличению скорости полета пули практически не дает, а увеличение гексогена более 30 мас.% приводит к неравномерному распределению его в пороховых элементах. Снижение возвратно-технологических отходов менее 20 мас.% приводит к снижению насыпной плотности порохового заряда, а увеличение возвратно-технологических отходов более 30 мас.% нецелесообразно.

Для обеспечения стабильных баллистических характеристик необходима насыпная плотность порохового заряда в пределах 0,950…0,995 кг/дм³. Снижение насыпной плотности менее 0,950 кг/дм³ приводит к снижению массы порохового заряда и к повышению давления пороховых газов в канале ствола оружия, а увеличение насыпной плотности более 0,995 кг/дм³ технологически невозможно.

Для обеспечения прогрессивности горения порохового заряда необходима флегматизация пороховых элементов с поверхности 2,5…4,5 мас.% централита I и 1,5…2,5 мас.% динитротолуола. Снижение централита I менее 2,5 мас.% и динитротолуола менее 1,5 мас.% приводит к снижению массы порохового заряда и повышению давления пороховых газов в канале ствола оружия, а увеличение централита I более 4,5 мас.% и динитротолуола более 2,5 мас.% приводит к увеличению массы порохового заряда и снижению скорости полета пули.

Дифениламин и централит II выполняют роль стабилизатора химической стойкости. Снижение дифениламина менее 0,5 мас.% и централит II менее 0,2 мас.% приводит к снижению химической стойкости пороха, а увеличение дифениламина более 1,0 мас.% и централита II более 0,4 мас.% приводит к снижению энергетических характеристик пороха.

Графит используется как добавка, обеспечивающая сыпучесть пороха и снижение электростатические характеристик. Снижение графита менее 0,1 мас.% приводит к снижению сыпучести пороха и к повышению электростатических характеристик, а увеличение графита более 0,3 мас.% приводит к пылению графитом в процессе мешки пороха.

Этилацетат и влага в порохе выполняют роль технологических добавок. Уменьшение этилацетата менее 0,1 мас.% и влаги менее 0,2 мас.% связано с технологическими трудностями, а увеличение влаги более 0,9 мас.% и этилацетата более 0,9 мас.% приводит к снижению энергетических характеристик пороха.

Увеличение фракции пороха более 0,63 мм приводит к увеличению массы порохового заряда и снижению скорости полета пули, а увеличение фракции пороха менее 0,4 мм и менее 0,315 мм приводит к повышению давления пороховых газов в канале оружия.

Требования баллистических характеристик для СФП в 7,62 мм автоматном патроне: масса пули - 7,75…8,05 г, объем зарядной камеры - 1,85 см³, масса порохового заряда - 1,56…1,64 г, скорость полета пули - 712…822 м/с, разброс скорости полета пули в серии из 10 выстрелов - не более 25 м/с, максимальное давление пороховых газов, кгс/см²: среднее - не более 2700, наибольшее - не более 2900, наименьшее - не менее 2300.

Характеристики порохового заряда по разработанному авторами способу в пределах граничных условий (примеры 1…3) и за пределами граничных условий (примеры 4, 5) приведены в таблице.

Из приведенных данных таблицы следует, что разработанный авторами пороховой заряд из сферического пороха для 7,62 мм автоматного патрона в пределах граничных условий (примеры 1…3) удовлетворяет всем требованиям, при этом введение в состав пороха гексогена позволяет увеличить скорость полета пули на 10…12 м/с при сохранении уровня давления пороховых газов в канале ствола оружия. За пределами граничных условий (примеры 4, 5) пороховой заряд не удовлетворяет требованиям баллистических характеристик.