Способ исследования разреза скважины в процессе бурения

Изобретение относится к области строительства глубоких скважин, в частности к способам исследования разреза скважины в процессе бурения и может быть использовано для оперативного выделения коллекторов и определения их гидродинамических параметров.

Известен способ исследования разреза скважины в процессе бурения по данным ГИС (электрического, радиоактивного, акустического каротажа) которые используются периодически по мере поинтервального вскрытия геологического разреза [см. Петерсилье В.И. и др. Методические рекомендации по подсчету геологических запасов нефти и газа объемным методом. ВНИГНИ, НПЦ «Тверьгеофизика». Москва - Тверь, 2003; Итенберг С.С. Интерпретация результатов геофизических исследований скважин. Учеб. пособие для вузов. Недра. Москва, 1987]. В этом способе данные ГИС получают уже после вскрытия пластов и длительного формирования в них зоны проникновения промывочной жидкости, что снижает оперативность и достоверность способа при выделении и оценки коллекторов.

Известен способ исследования разреза скважины в процессе бурения по данным технологических параметров, например, величины расхода циркулирующей промывочной жидкости на входе и выходе из скважины с помощью расходомеров [см. Геолого-технологические исследования в процессе бурения. РД 39-0147716-102-87. ВНИИНГ. 1987. С. 106]. Способ основан на том, что при вскрытии коллектора ввиду разности забойного и пластового давлений происходит поглощение промывочной жидкости пластом (в случае репрессии) или приток в скважину пластового флюида (в случае депрессии), вследствие чего изменяется измеряемый расход жидкости на выходе из скважины. При этом дифференциальный расход циркулирующей промывочной жидкости однозначно характеризует дебит притока или поглощения флюида в системе «скважина - пласт» и используется для оперативного выделения коллекторов и определения их гидродинамических параметров, например, пластового давления.

Недостатком способа является весьма низкая чувствительность и точность измерения параметров циркулирующей промывочной жидкости на входе и выходе из скважины с использованием имеющихся расходомеров, что затрудняет определение дифференциального расхода с необходимой погрешностью особенно при репрессии и загрязнении (кольматации) пласта промывочной жидкостью и мелкими частицам выбуренной породы. Поэтому способ характеризуется низкой достоверностью и используется только в высокопроницаемом разрезе при значительных (более 0,002 м³/с) дебитах притока пластового флюида. В большинстве же случаев при вскрытии проблемных средне - и низкопроницаемых коллекторов на репрессии, когда наблюдаются малые перетоки флюида в системе «скважина - пласт» (порядка 0,0002 м³/с и менее), этот способ не может быть использован.

Известен способ исследования разреза скважины в процессе бурения, основанный на измерении параметров поршневания призабойной зоны в момент перемещения бурильного инструмента при выключенной циркуляции промывочной жидкости и предназначенный для выделения и определения их гидродинамических параметров, например, пластового давления [см. Фурсин С.Г., Александров Б.Л. Способ исследования скважины при перемещении бурильных труб. А.с. №1208205 (прототип)]. Сущность этого способа, принятого за прототип, заключается в создании депрессии на пласт, вызове притока пластового флюида из коллектора в скважину на двух стационарных режимах подъема инструмента, измерении параметров поршневания призабойной зоны на соответствующих режимах и последующего определения пластового давления с использованием уравнения Дюпюи. В процессе бурения скважины прекращают ее углубление, выключают буровые насосы и после прекращения циркуляции промывочной жидкости вызывают приток из коллектора пластового флюида на первой (максимальной) скорости подъема инструмента при закрытом его верхнем конце с измерением времени подъема t₁ и забойного давления P₁. Забойное давление P₁ при перемещении инструмента измеряют или определяют известным способом, например, через сумму гидростатической и гидродинамической составляющих давлений [см. Лукьянов Э.Е. Оперативная оценка аномальных пластовых давлений в процессе бурения. - Новосибирск: Издательский Дом «Историческое наследие Сибири», 2012. С. 115-117]. При этом исходят из того, что внутренняя полость инструмента на устье, перекрытая шаровым краном, не связана с атмосферным давлением и полностью заполнена структурированной неньютоновской промывочной жидкостью и поэтому все перемещения инструмента в скважине происходят без перетока жидкости в системе «бурильные трубы - затрубное пространство». При подъеме инструмента промывочная жидкость из него не выливается и уровень ее в затрубном пространстве снижается в соответствии с освобождаемым из скважины объемом труб и поступающим из коллектора в скважину объемом пластового флюида на первой депрессии. Для определения объема пластового флюида поступившего при подъеме инструмента из коллектора в скважину используют вспомогательную операцию спуска инструмента. После первого подъема сразу же проводят вспомогательный спуск инструмента и по завершении его спуска на прежнюю глубину (на глубину, с которой производился подъем) измеряют уровнемером в мерной емкости вытесненный из скважины объем промывочной жидкости V₁. При спуске инструмента промывочная жидкость в него не поступает, она также практически не поступает обратно в коллектор (ввиду ограничения скорости спуска инструмента) и после вспомогательного спуска инструмента весь вытесненный в мерную емкость объем V₁ промывочной жидкости равняется искомому объему пластового флюида, поступившему в скважину из коллектора при подъеме инструмента. Затем аналогично проводят повторное перемещение инструмента в скважине, но на второй пониженной скорости его подъема и также измеряют время подъема t₂, забойное давление Р₂ и вытесненный в мерную емкость объем промывочной жидкости V₂ (с использованием вспомогательного спуска) равный искомому объему пластового флюида, поступившему в скважину из коллектора после второго подъема инструмента. При этом вытесненные в мерную емкость объемы промывочной жидкости V₁ и V₂ соответствующие искомым объемам пластового флюида измеряется уровнемером с весьма малой погрешностью порядка 0,001 м³. Для уменьшения влияния на конечные результаты обратного задавливания промывочной жидкости в пласт скорость вспомогательного спуска инструмента после каждого его подъема берут одинаковой и существенно меньшей скорости подъема инструмента. Наличие коллектора в призабойной зоне по данным поршневания выделяют по неравенству V₁(V₂) > 0,002 м³ (здесь 0,002 м³ - двойная погрешность измерения уровнемером объема промывочной жидкости в мерной емкости), а пластовое давление Р определяют по уравнению:

где t₁, P₁ и V₁ - соответственно время подъема, забойное давления и объем пластового флюида в скважине при первом подъеме инструмента; t₂, Р₂ и V₂ - соответственно время подъема, забойное давления и объем пластового флюида в скважине при втором подъеме инструмента.

Получение неравенства вида V₁(V₂) < 0,002 м³ указывает на отсутствие коллектора в интервале поршневания скважины. В этом случае возобновляют углубление скважины до следующего интервала исследования. В отличие от способа [см. Геолого-технологические исследования в процессе бурения. РД 39-0147716-102-87. ВНИИНГ. 1987. С. 106], в этом способе используются данные поршневания - объемы V₁ и V₂, которые измеряются в небольшой мерной емкости уровнемером с более высокой чувствительностью и точностью, чем дифференциальный расход циркулирующей в скважине промывочной жидкости с помощью расходомеров. Поэтому этот способ может применяться при вскрытии проблемных средне - и низкопроницаемых коллекторов, когда наблюдаются малые перетоки флюида в системе «скважина - пласт». Особенностью способа является то, что для измерения данных поршневания - искомых объемов V₁ и V₂ используется дополнительная операция перемещения инструмента - вспомогательный спуск, когда после подъема инструмента его медленно опускают на прежнюю глубину и получают объем V₁, аналогично, но на другой скорости подъема получают объем V₂.

Недостатком способа является низкая достоверность выделения и оценки коллекторов в случае вскрытия разреза скважины на репрессии. В этом наиболее распространенном случае начальная проницаемость выделяемого коллектора существенно и быстро снижается из-за кольматации пласта пропорционально времени действия репрессии. Это ведет к уменьшению искомых объемов V₁ и V₂, неоднозначности интерпретации, пропуску коллекторов и снижению достоверности определения их гидродинамических характеристик.

Задача изобретения - усовершенствование способа исследования разреза скважины в процессе бурения, позволяющее повысить эффективность его использования в сложных геолого-технологических условиях.

Техническим результатом изобретения является повышение достоверности выделения и оценки коллекторов в случае вскрытия их на репрессии за счет снижения влияния кольматации пласта и временного фактора.

Технический результат достигается тем, что способ исследования разреза скважины в процессе бурения включает периодическое прекращение углубления скважины, выключение циркуляции промывочной жидкости, перемещение бурильного инструмента с поршневанием скважины на разных скоростях первого и второго подъема-спуска инструмента, измерение данных поршневания с использованием мерной емкости, уровнемера и глубиномера, выделение коллекторов и определение их гидродинамических параметров, при этом после первого подъема инструмента на максимальной скорости из мерной емкости доливают скважину промывочной жидкостью до полного ее заполнения и по разности измеренных объемов поднятого инструмента и долитой в скважину промывочной жидкости определяют объем поступившего в скважину пластового флюида, и, в зависимости от величины этого объема определяют действующий в скважине режим депрессии или репрессии. Дальнейшее поршневание скважины проводят целенаправленно в зависимости от установленного режима: либо в режиме депрессии с последующим вторым подъемом инструмента, после соответствующего спуска уже на меньшей скорости, либо в режиме репрессии с поршневанием скважины при спуске инструмента, причем первый спуск инструмента проводят на большей скорости. После каждого спуска инструмента определяют объем поглощенной промывочной жидкости по разности измеренных объемов спущенного инструмента и вытесненной из скважины промывочной жидкости, при этом гидродинамические параметры выделенного коллектора, в частности пластовое давление определяют с учетом установленного режима, при депрессии:

где Р_д - пластовое давление на депрессии; t_п1 и t_п2 - время соответственно первого и второго подъема инструмента на депрессии; P_п1 и Р_п2 - забойное давление соответственно при первом и втором подъеме инструмента на депрессии; υ_п1 и υ_п2 - объем долитой промывочной жидкости из мерной емкости в скважину до полного ее заполнения соответственно после первого и второго подъема инструмента на депрессии; ω_п - объем поднятого инструмента из скважины при полном ее заполнении (рассчитывается аналитически, измеряется в обсадной колонне или в заведомо непроницаемом разрезе по объему долитой жидкости в скважину при подъеме инструмента);

при репрессии:

где Р_р - пластовое давление на репрессии; t_c1 и t_с2 - время соответственно первого и второго спуска инструмента на репрессии; P_с1 и Р_с2 - забойное давление соответственно при первом и втором спуске инструмента на репрессии; υ_с1 и υ_с2 - объем жидкости, вытесненной из скважины в мерную емкость, соответственно после первого и второго спуска инструмента на репрессии; ω_с - объем спущенного инструмента в скважину при полном ее заполнении (рассчитывается аналитически, измеряется в обсадной колонне или в заведомо непроницаемом разрезе по объему жидкости вытесненной из скважины в мерную емкость при спуске инструмента).

Предлагаемый способ, в отличие от известного способа, основан на использовании информации, полученной уже только при подъеме инструмента без необходимости использования дополнительной операции - вспомогательного спуска инструмента, что позволяет оптимизировать режимы поршневания скважины, уменьшить время действия отрицательной репрессии на коллектор, снизить кольматацию пласта, а, следовательно, повысить достоверность выделения и оценки коллекторов. Причем. для измерения искомых объемов перетоков флюида в системе «скважина - пласт» используется другой подход. Вместо вспомогательного спуска инструмента, задавливания, кольматации пласта и потери времени на эту операцию, используется более оперативная и достоверно контролируемая операция долива скважины промывочной жидкостью из мерной емкости. При этом забойную информацию о пласте получают сразу же после подъема инструмента (без необходимости вспомогательного спуска инструмента на прежнюю глубину) по разности измеренных объемов поднятого инструмента и долитой в скважину промывочной жидкости, в частности при первом подъеме по уравнению:

где V_п1 - объем пластового флюида в скважине при первом подъеме инструмента на максимальной скорости. Если после первого подъема и долива по критерию ω_п - υ_п1 = V_п1 > 0,002 м³ устанавливается факт поступления флюида в скважину, то делается вывод о присутствии в призабойной зоне коллектора в режиме депрессии. Тогда проводят еще поршневание при меньшей депрессии на пласт и по разности измеренных объемов поднятого инструмента и долитой промывочной жидкости определяют объем пластового флюида в скважине при втором подъеме инструмента по уравнению:

где V_п2 - объем пластового флюида в скважине при втором подъеме инструмента на меньшей скорости. При первом и втором подъеме инструмента измеряют дополнительные параметры t_п1 и Р_п1, t_п2 и Р_п2 и определяют пластовое давление по уравнению (2). Если после первого подъема и долива по критерию ω_п - υ_п1 = V_п1 > 0,002 м³ не устанавливается поступление пластового флюида в скважину, то делается вывод об отсутствии в призабойной зоне коллектора либо его присутствии в режиме репрессии. В этом случае переходят к поршневанию скважины в режиме репрессии. Инструмент на максимальной скорости спускают (после первого подъема) в полностью заполненную скважину до забоя (на глубину, с которой производился подъем) и определяют объем поглощенной жидкости по разности измеренных объемов спущенного инструмента и вытесненной из скважины промывочной жидкости по уравнению:

где V_c1 - объем поглощенной коллектором промывочной жидкости при первом спуске инструмента на максимальной скорости. Далее поршневание проводят по следующей стратегии. Если по критерию ω_с - υ_c1 = V_c1 > 0,002 м³ устанавливается поглощение промывочной жидкости скважиной (при спуске инструмента на максимальной скорости), то делается вывод о присутствии в призабойной зоне коллектора в режиме репрессии. Тогда проводят еще поршневание при меньшей репрессии на пласт и по разности измеренных объемов спущенного инструмента и вытесненной из скважины промывочной жидкости определяют объем поглощенной жидкости при втором спуске инструмента по уравнению:

где V_с2 - объем поглощенной промывочной жидкости коллектором при втором спуске инструмента на меньшей скорости. При первом и втором спуске инструмента измеряют дополнительные параметры t_с1 и Р_с1, t_с2 и Р_с2 и определяют пластовое давление по уравнению (3). Если при первом спуске инструмента на максимальной скорости по критерию ω_с - υ_c2 = V_с2 < 0,002 м³ не устанавливается поглощение промывочной жидкости, то делается вывод об отсутствии в призабойной зоне коллектора, поршневание прекращается и бурение скважины возобновляется до следующего интервала исследования.

На фиг. 1 дана схема скважины в начальный момент ее поршневания; на фиг. 2 - то же, после подъема инструмента от забоя до заданного положения определяемого, например, длиной одной свечи; на фиг. 3 - то же, после подъема инструмента до заданного положения и долива скважины до полного ее заполнения; на фиг. 4 - то же, после спуска инструмента в полностью заполненную скважину от заданного положения до забоя.

При выключении циркуляции в скважине 1 (фиг. 1) в момент исследования промывочная жидкость 2 устанавливается до уровня слива 3, при этом инструмент 4 с долотом 5 располагается у забоя 6 и полностью заполнен структурированной промывочной жидкостью до верхнего закрытого, например, с помощью шарового крана 7 конца колонны. Поскольку внутреннее пространство инструмента 4 не связано с атмосферным давлением и полностью заполнено неньютоновской структурированной промывочной жидкостью, то его перемещение в скважине происходит без перетока жидкости в системе «трубы - затрубное пространство». Подъем инструмента 4 от забоя 6 на длину одной свечи до положения 8 в случае притока пластового флюида в скважину приводит к снижению уровня промывочной жидкости 2 в затрубном пространстве до положения 9 (фиг. 2). Характерные положения инструмента 4 (забой 6, положение 8) и его перемещение в скважине 1 контролируются глубиномером (не показано). Снижение уровня промывочной жидкости 2 до крайнего нижнего положения 10 при подъеме инструмента 4 на длину одной свечи до положения 8 соответствует отсутствию притока флюида в скважину. Объем промывочной жидкости 11 численно равен искомому объему V_п1 пластового флюида поступившему в скважину из коллектора при подъеме инструмента, например, на максимальной скорости - максимальной депрессии. Объем V_п1 определяют непосредственно при подъеме инструмента 4 от забоя 6 до положения 8 без потери времени и без вспомогательного его спуска путем долива в скважину 1 до уровня слива 3 объема υ_п1 промывочной жидкости 12 из мерной емкости 13 через кран 14 (фиг. 3). Объем υ_п1 долитой промывочной жидкости 12, измеряемый с помощью уровнемера 15, числено равен заполняемому объему 16 в затрубном пространстве скважины 1 до уровня слива 3 и в сумме с объемом 11 (V_п1) соответствует объему ω_п поднятого от забоя 6 до положения 8 инструмента 4. Объем ω_п определяют заранее, например, при подъеме инструмента 4 на длину одной свечи до положения 8 в обсадной колонне (не показано) и измерении при этом объема долитой промывочной жидкости в скважину 1 с крайнего нижнего положения 10 до уровня слива 3. Спуск инструмента 4 в полностью заполненную скважину 1 (фиг. 3) с положения 8 на длину одной свечи до забоя 6 приводит к вытеснению промывочной жидкости объемом 17 во вторую мерную емкость 13 (фиг. 4). В обсадной колонне или в непроницаемом разрезе вытесненной из скважины 1 объем промывочной жидкости 17, измеряемый с помощью уровнемера 15, равен объему ω_с спущенного инструмента 4 на длину одной свечи. В проницаемом разрезе при поглощении промывочной жидкости коллектором этот объем 17 при спуске инструмента 4 в скважину 1 на длину одной свечи будет соответствовать объему υ_c1(υ_с2). При перемещении инструмента 4 в пределах интервала глубин длиной в одну свечу без перетока флюида в системе «скважина - пласт» объем поднимаемого инструмента будет равен объему спускаемого инструмента, т.е. ω_п=ω_с.

Способ осуществляется следующим образом.

В момент вскрытия предполагаемого коллектора прекращают углубление скважины 1 и выключают циркуляцию промывочной жидкости 2 с расположением ее уровня на уровне слива 3 (фиг. 1). Поднимают инструмент 4 от забоя 6 на длину одной свечи до положения 8 с максимальной скоростью (фиг. 2). После первого подъема инструмента 4 от забоя 6 до положения 8 скважину 1 полностью доливают промывочной жидкостью 2 до уровня слива 3 (фиг. 3). При этом с помощью уровнемера 15 измеряют объем υ_п1 долитой в скважину 1 промывочной жидкости 12 из мерной емкости 13. По разности объемов поднятого на максимальной скорости инструмента ω_п (параметр ω_п получают путем предварительного замера в обсадной колонне) и долитой промывочной жидкости υ_п1 определяют объем пластового флюида в скважине по уравнению . Если по критерию ω_п - υ_п1 = V_п1 > 0,002 м³ устанавливается поступление пластового флюида в скважину, то делают вывод о присутствии в призабойной зоне коллектора в режиме депрессии. Инструмент 4 опускают с положения 8 до забоя 6 и поднимают его второй раз до положения 8 на меньшей скорости. После второго подъема инструмента 4 от забоя 6 до положения 8 скважину 1 полностью доливают промывочной жидкостью 2 до уровня слива 3. При этом с помощью уровнемера 15 измеряют объем υ_п2 долитой в скважину 1 промывочной жидкости 12 из мерной емкости 13 после второго подъема инструмента 4 на меньшей скорости. По разности объемов поднятого на меньшей скорости инструмента ω_п и долитой промывочной жидкости υ_п2 определяют объем пластового флюида в скважине по уравнению . При первом и втором подъеме инструмента 4 также измеряют дополнительные параметры t_п1 и Р_п1, t_п2 и Р_п2 и определяют пластовое давление в режиме депрессии по уравнению (2). Если после первого подъема и долива по критерию ω_п - υ_п1 = V_п1 < 0,002 м³ не устанавливается поступление пластового флюида в скважину, то делается вывод об отсутствии в призабойной зоне коллектора либо его присутствии в режиме репрессии. Инструмент 4 после первого подъема спускают на максимальной скорости в полностью заполненную скважину с положения 8 до забоя 6 (на глубину, с которой производился подъем) и измеряют объем промывочной жидкости υ_с1 (объем 17) вытесненной из скважины 1 в мерную емкость 13 с помощью уровнемера 15 (фиг. 4). По разности объемов спущенного на максимальной скорости инструмента ω_с (параметр ω_с получают путем предварительного замера в обсадной колонне) и вытесненной промывочной жидкости υ_с1 определяют объем поглощенной скважиной 1 промывочной жидкости по уравнению . Если по критерию ω_с - υ_с1 = V_с1 > 0,002 м³ устанавливается поглощение промывочной жидкости, то делается вывод о присутствии в призабойной зоне коллектора в режиме репрессии. Инструмент 4 поднимают с забоя 6 до положения 8 и спускают его второй раз до забоя 6 на меньшей скорости. После второго спуска инструмента 4 с положения 8 до забоя 6 измеряют объем промывочной жидкости υ_с2 (объем 17) вытесненной из скважины 1 в мерную емкость 13 с помощью уровнемера 15. По разности объемов спущенного на меньшей скорости инструмента ω_с и вытесненной им промывочной жидкости υ_с1 определяют объем поглощенной скважиной 1 промывочной жидкости по уравнению . При первом и втором спуске инструмента 4 также измеряют дополнительные параметры t_c1 и Р_с1, t_{c2 и Рс2 и определяют пластовое давление в режиме репрессии по уравнению (3). Если после первого спуска на максимальной скорости инструмента 4 по критерию ωс - υc1 = Vc1 < 0,002 м³ не устанавливается поглощение в скважине, то делается вывод об отсутствии в призабойной зоне коллектора, поршневание прекращается и углубление скважины возобновляется до следующего интервала исследования.}

Пример 1. При первом подъеме с максимальной скоростью инструмента 4 от забоя 6 до положения 8 на длину одной свечи 22,5 м получены следующие данные: t_п1=120с, P_п1=45 МПа, υ_п1=0,211 м³ и ω_п=0,247 м³ (параметр ω_п предварительно измерен в обсадной колонне при перемещении инструмента диаметром 127 мм на расстояние 22,5 м). По уравнению (4) и данным первого подъема инструмента 4 (без вспомогательных данных) сразу определяем объем V_п1 пластового флюида в скважине (0,247 м³ - 0,211 м³ = 0,036 м³). По критерию ω_п - υ_п1 = V_п1 > 0,002 м³ (0,247 м³ - 0,211 м³ = 0,036 м³ > 0,002 м³) устанавливаем поступление пластового флюида в скважину и делаем вывод о присутствии в призабойной зоне коллектора в режиме депрессии. Опускаем инструмент 4 с положения 8 до забоя 6 и снова поднимаем его до положения 8 на меньшей скорости и получаем следующие данные: t_п2=165с, Р_п2=47 МПа, υ_п2=0,224 м³ и ω_п=0,247 м³. По уравнению (2) для случая депрессии вычисляем пластовое давление:

Р_д=((0,247-0,224)⋅120⋅45-(0,247-0,211)⋅165⋅47)/((0,247-0,224)⋅120-(0,247-0,211)⋅165)=48,7 МПа.

Пример 2. При первом подъеме с максимальной скоростью инструмента 4 от забоя 6 до положения 8 на длину одной свечи 22,5 м получены следующие данные: t_п1=110с, P_п1=33,7 МПа, υ_п1=0,246 м³ и ω_п=0,247 м³. По уравнению (4) и данным первого подъема инструмента 4 сразу определяем объем V_п1 пластового флюида в скважине (0,247 м³ - 0,246 м³ = 0,001 м³). По критерию ω_п - υ_п1 = V_п1 < 0,002 м³ (0,247 м³ - 0,246 м³ = 0,001 м³ < 0,002 м³) делаем вывод об отсутствии в призабойной зоне коллектора либо его присутствии в режиме репрессии. В полностью заполненную скважину 1 опускаем инструмент 4 с положения 8 до забоя 6 на максимальной скорости и получаем такие данные: t_c1=34с, P_c1=35,2 МПа, υ_c1=0,200 м³ и ω_с=0,247 м³. По уравнению (6) и данным первого спуска инструмента 4 определяем объем V_с1 поглощенной скважиной 1 промывочной жидкости (0,247 м³ - 0,200 м³ = 0,047 м³). По критерию ω_с - υ_c1 = V_c1 > 0,002 м³ (0,247 м³ - 0,200 м³ = 0,047 м³ > 0,002 м³) делаем вывод о присутствии в призабойной зоне коллектора в режиме репрессии. Поднимаем инструмент 4 с забоя 6 до положения 8 и снова опускаем его до забоя 6 на меньшей скорости и получаем следующие данные: t_c2=53с, Р_с2=34 МПа, υ_c2=0,215 м³ и ω_с=0,247 м³. По уравнению (3) для случая репрессии вычисляем пластовое давление:

Р_р=((0,247-0,215)⋅34⋅35,2-(0,247-0,200)⋅53⋅34)/((0,247-0,215)⋅34-(0,247-0,200)⋅53)=33,1 МПа.

Использование предлагаемого способа позволяет более оперативно и с большей достоверностью выделять интервалы коллекторов и определять их гидродинамические параметры, в частности пластовые давления, причем как при депрессии, так и при репрессии, что повышает информативность и безопасность ведения геологоразведочных работ, уменьшает вероятность загрязнения окружающей среды, способствует оптимизации процесса проводки скважины в целом.