×
13.01.2017
217.015.8507

Результат интеллектуальной деятельности: СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Вид РИД

Изобретение

Аннотация: Изобретение относится к области энергетического машиностроения и может найти применение на предприятиях энергетической отрасли, при разработке энергетического оборудования и исследовании новых марок сталей. В способе подготавливают образцы элемента котельного оборудования, затем их нагревают, результаты температурных измерений графически обрабатывают и на основе установленных зависимостей определяют величину температуры эксплуатации. Подготовленные образцы подвергают двум процедурам термоциклирования, на основе которых вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки. Результаты термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура». По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования. Такой способ позволит сократить время определения оптимальной температуры эксплуатации котельного оборудования. 4 ил.

Изобретение относится к области энергетического машиностроения и может найти применение на предприятиях энергетической отрасли, в проектных и научно-исследовательских организациях при разработке энергетического оборудования и исследовании новых марок сталей.

В настоящее время выбор температуры эксплуатации элементов котельного оборудования, изготовленного из известных и наиболее часто используемых видов сталей, осуществляется согласно рекомендациям РД 10-249-98 «Нормы расчета на прочность стационарных котлов и трубопроводов пара и горячей воды» (таблица 1.3 «Допустимая температура наружной поверхности с учетом продуктов сгорания») из условия жаростойкости сталей как главной характеристики, определяющей ее работоспособность.

Под температурой эксплуатации элемента котельного оборудования понимают среднюю температуру стенки материала, из которого он изготовлен.

Известен способ определения температуры эксплуатации сталей на основе их жаростойкости (ГОСТ 6130-71 «Металлы. Методы определения жаростойкости»), выбранный в качестве прототипа, в котором подготавливают не менее трех образцов элемента котельного оборудования, измеряют их толщину и массу. Образцы загружают в печь с заданной температурой, нагревают и выдерживают их не менее 5000 часов (для срока службы стали 100000 часов), периодически извлекая для измерений толщины и массы. Глубину проникновения коррозии (hгл или ) определяют по формулам:

где S0 - толщина образца до испытания, мм;

S1 - толщина образца после испытания, мм;

hол, - максимальные толщины подокисного слоя, обедненного легирующими элементами, мм;

hл, - максимальные глубины локальной коррозии, мм;

h′ - глубина равномерной коррозии, мм.

Результаты измерений при различных температурах испытаний графически обрабатывают в логарифмических координатах: время - глубина проникновения коррозии. На основе полученных зависимостей определяют оптимальную рабочую температуру эксплуатации.

Недостатком метода является длительное время проведения единичного испытания.

Задача - сокращение времени на определение оптимальной температуры эксплуатации котельного оборудования.

Поставленная задача достигается тем, что в способе подготавливают образцы элемента котельного оборудования, затем их нагревают, результаты температурных измерений графически обрабатывают и на основе установленных зависимостей определяют величину температуры эксплуатации. Подготовленные образцы подвергают первому термоциклированию, на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки. Результаты первого термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура». Затем для ускоренного старения эти же образцы подвергают второму термоциклированию, на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки. Результаты второго термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура». По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования.

За безопасные диапазоны температур приняты интервалы зависимости «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура», в пределах которых коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки несущественно увеличивается с ростом температуры.

Диапазон температур, в котором коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки уменьшается с ростом температуры, сопровождается отрицательной ползучестью, приводящей к процессу термоусталостного разрушения и исчерпанию несущей способности элемента котельного оборудования. Соответственно эксплуатация в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Особенностью работы элементов котельного оборудования является нестационарность теплового режима, что приводит к возникновению значительных градиентов температур (±50°C) во время эксплуатации [Вайнман А.Б., Школьникова Б.Э., Смиян О.Д., Жабров А.В. Механизмы и причины «нетрадиционных» повреждений труб пароперегревателей котлов энергоблоков сверхкритического давления // Электрические станции. - 2010. - №7. - Стр. 21, 4-й абзац]. Наличие диапазона температур, в котором коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки резко увеличивается с ростом температуры, приведет к возникновению циклических экстремальных напряжений знакопеременного характера и последующему разрушению. Соответственно эксплуатация элемента котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования выбирают на основе определения общего безопасного диапазона температур по результатам первого и второго термоциклов и с учетом существующих в реальных условиях эксплуатации градиентов - ±50°C.

Под термоциклированием подразумевают нагрев до определенной температуры, определение методом рентгеновской дифракции параметра элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждение до комнатной температуры, определение методом рентгеновской дифракции параметра элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол, а затем повторение этой последовательности действий с повышением температуры в каждом цикле нагрева.

Коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки определяют по формуле:

где - параметр элементарной кристаллической решетки образца при температуре ti;

- параметр элементарной кристаллической решетки для холодного состояния образца предыдущего термоцикла;

ti - температура термоциклирования;

ti-1 - температура предыдущего термоцикла;

- среднее значение параметров элементарной кристаллической решетки образца.

В таблице 1 приведены результаты определения коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца экранной трубы из стали Ст 10 во время первого термоциклирования.

В таблице 2 приведены результаты определения коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца экранной трубы из стали Ст 10 во время второго термоциклирования.

В таблице 3 приведены результаты определения коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца трубы экономайзера из стали Ст 20 во время первого термоциклирования.

В таблице 4 приведены результаты определения коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца трубы экономайзера из стали Ст 20 во время второго термоциклирования.

На фиг. 1 показана зависимость коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца экранной трубы из стали Ст 10 от температуры при первом термоциклировании.

На фиг. 2 показана зависимость коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца экранной трубы из стали Ст 10 от температуры при втором термоциклировании.

На фиг. 3 показана зависимость коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца трубы экономайзера из стали Ст 20 от температуры при первом термоциклировании.

На фиг. 4 показана зависимость коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образца трубы экономайзера из стали Ст 20 от температуры при втором термоциклировании.

Описание поясняется следующими примерами.

Пример 1. Подготавливают образец экранной трубы (32×5 мм) из стали Ст 10 в виде шлифа размером 15×30×5 мм, подвергают его первому термоциклированию (последовательно нагревают до 100, 215, 300, 400, 500, 550, 600, 650, 700°C и при каждой температуре определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, после каждого нагревания охлаждают до температуры 12°C и определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки при соответствующих температурах (таблица 1). Результаты первого термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки -температура» (фиг. 1).

Затем для ускоренного старения этот же образец подвергают второму термоциклированию (последовательно нагревают до 100, 200, 300, 400, 500, 640, 700°C и при каждой температуре определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, после каждого нагревания охлаждают до температуры 12°C и определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки при соответствующих температурах (таблица 2). Результаты второго термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура» (фиг. 2).

По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования следующим образом.

На основе результатов первого термоциклирования (фиг. 1) выделяют 5 диапазонов температур: 100-300°C (T1-1-T1-3), 300-400°C (Т1-31-4), 400-500°C (Т1-41-5), 500-600°C (Т1-51-7) и 600-700°C (Т1-71-9).

В диапазонах температур 100-300°C (T1-1-T1-3), 400-500°C (T1-4-T1-5) и 600-700°C (Т1-71-9) коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов уменьшается с ростом температуры, что свидетельствует о наличии отрицательной ползучести. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этих диапазонах температур не может считаться безопасной.

В диапазоне температур 500-600°C (T1-5-T1-7) происходит резкое увеличение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов с 11,3·10-6 до 20,6·10-6 1/°C, что может привести к формоизменению элемента, раздутию с уменьшением толщины стенки и потерей прочности. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Диапазон температур 300-400°C (Т1-31-4), в котором коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки несущественно увеличивается с ростом температуры, принимают за безопасный для первого термоцикла.

На основе результатов второго термоциклирования (фиг. 2) выделяют 4 диапазона температур: 100-200°C (T2-1-T2-2), 200-400°C (Т2-22-4), 400-640°C (Т2-42-6) и 640-700°C (Т2-62-7).

В диапазонах температур 100-200°C (T2-1-T2-2) и 640-700°C (Т2-62-7) коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов уменьшается с ростом температуры, что свидетельствует о наличии отрицательной ползучести. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этих диапазонах температур не может считаться безопасной.

В диапазоне температур 400-640°C (Т2-42-6) происходит резкое увеличение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов с 15,9·10-6 до 23,1·10-6 1/°C, что может привести к формоизменению элемента, раздутию с уменьшением толщины стенки и потерей прочности. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Диапазон температур 200-400°C (Т2-22-4) принимают за безопасный для второго термоцикла, так как изменение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов в этом диапазоне укладывается в погрешность измерений.

Общим безопасным диапазоном температур для двух термоциклов является 300-400°C.

При этом величина температуры эксплуатации экранной трубы из стали Ст 10 с учетом существующих в реальных условиях эксплуатации градиентов котельного оборудования (±50°C) составляет 350°C.

Полученное значение температуры подтверждается опытом эксплуатации элементов котельного оборудования из стали Ст 10, согласно которому данная сталь используется в котлостроении для изготовления экранов в топочной камере котлоагрегата, штамповок, поковок, трубопроводов котлов высокого давления для длительной работы при температурах, не превышающих 350°C [Стали и сплавы для высоких температур: Справ, изд. В 2-х кн. Кн. 1. / С.Б. Масленков, Е. А. Масленкова. - М.: Металлургия, 1991. - С. 50].

Пример 2. Подготавливают образец трубы экономайзера (32×5 мм) из стали Ст 20 в виде шлифа размером 15×30×5 мм, подвергают его первому термоциклированию (последовательно нагревают до температуры 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 450, 500, 550, 637, 700°C и при каждой температуре определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, после каждого нагревания охлаждают до температуры 10°C и определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки при соответствующих температурах (таблица 3). Результаты первого термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура» (фиг. 3).

Затем для ускоренного старения этот же образец подвергают второму термоциклированию (последовательно нагревают до температуры 100, 150, 200, 250, 300, 350, 400, 450, 500, 550, 650, 700°C и при каждой температуре определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, после каждого нагревания охлаждают до температуры 10°C и определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки при соответствующих температурах (таблица 4). Результаты второго термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура» (фиг. 4).

По двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину температуры эксплуатации элемента котельного оборудования следующим образом.

На основе результатов первого термоциклирования (фиг. 3) выделяют 6 диапазонов температур: 100-200°C (T3-1-T3-3), 200-250°C (Т3-33-4), 250-350°C (Т3-43-6), 350-450°C (Т3-63-8), 450-500°C (Т3-83-9) и 500-700°C (T3-9-T3-12).

В диапазонах температур 100-200°C (Т3-13-3), 250-350°C (Т3-43-6) и 500-700°C (Т3-93-12) коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов уменьшается с ростом температуры, что свидетельствует о наличии отрицательной ползучести.

Эксплуатация элементов котельного оборудования в этих диапазонах температур не может считаться безопасной.

В диапазоне температур 450-500°C (Т3-83-9) происходит резкое увеличение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов с 14,6·10-6 до 20,4·10-6 1/°C, что может привести к формоизменению элемента, раздутию с уменьшением толщины стенки и потерей прочности. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Диапазоны температур 200-250°C (Т3-33-4) и 350-450°C (Т3-63-8), в которых коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки несущественно увеличивается с ростом температуры, принимают за безопасные для первого термоцикла.

На основе результатов второго термоциклирования (фиг.4) выделяют 7 диапазонов температур: 100-150°C (Т4-14-2), 150-200°C (Т4-24-3), 200-250°C (Т4-34-4), 250-300°C (Т4-44-5), 300-400°C (Т4-54-7), 400-450°C (Т4-74-8) и 450-700°C (Т4-84-10).

В диапазонах температур 100-150°C (Т4-14-2), 250-300°C (Т4-44-5) и 400-450°C (Т4-74-8) коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов уменьшается с ростом температуры, что свидетельствует о наличии отрицательной ползучести. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этих диапазонах температур не может считаться безопасной.

В диапазоне температур 200-250°C (Т4-34-4) происходит резкое увеличение коэффициента линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки образцов с 11,9·10-6 до 15,4·10-6 1/°C, что может привести к формоизменению элемента, раздутию с уменьшением толщины стенки и потерей прочности. Эксплуатация элементов котельного оборудования в этом диапазоне температур не может считаться безопасной.

Диапазоны температур 150-200°C (Т4-24-3), 300-400°C (Т4-54-7) и 450-700°C (T4-8-T4-10), в которых коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки несущественно увеличивается с ростом температуры, принимают за безопасные для второго термоцикла.

Общим безопасным диапазоном температур для двух термоциклов является 350-400°C.

При этом величина температуры эксплуатации труб экономайзера из стали Ст 20 с учетом существующих в реальных условиях эксплуатации градиентов котельного оборудования (±50°C) составляет 375°C.

Опыт эксплуатации стали Ст 20 [Стали и сплавы для высоких температур: Справ. изд. В 2-х кн. Кн. 1. / С.Б. Масленков, Е. А. Масленкова. -М.: Металлургия, 1991. - С. 54], применяемой для изготовления труб пароперегревателей, коллекторов и трубопроводов котлов высокого давления, показывает, что для длительной службы температура ее эксплуатации не должна превышать 350°C.

Согласно [РД 10-249-98 «Нормы расчета на прочность стационарных котлов и трубопроводов пара и горячей воды», таблица 1.3 «Допустимая температура наружной поверхности с учетом продуктов сгорания»] температура наружной стенки элемента котельного оборудования, изготовленного из стали Ст 20, не должна превышать 450-500°C. При этом температура среды, находящейся внутри труб экономайзеров и экранных поверхностей, обычно равна температуре насыщения пара - 310-320°C. Таким образом, температура эксплуатации, равная средней температуре, составляет 380-410°C, что подтверждает полученное значение 375°C.

Способ определения температуры эксплуатации элементов котельного оборудования, в котором подготавливают образцы элемента котельного оборудования, затем их нагревают, результаты температурных измерений графически обрабатывают и на основе установленных зависимостей определяют величину рабочей температуры эксплуатации, отличающийся тем, что подготовленные образцы подвергают первому термоциклированию, на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки, результаты первого термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура», затем для ускоренного старения эти же образцы подвергают второму термоциклированию, на основе которого вычисляют коэффициенты линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки, результаты второго термоциклирования графически обрабатывают в координатах «коэффициент линейных термических расширений элементарной кристаллической решетки - температура», по двум полученным зависимостям определяют безопасные диапазоны температур, на основе которых при учете градиента устанавливают величину рабочей температуры эксплуатации элемента котельного оборудования.
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭЛЕМЕНТОВ КОТЕЛЬНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Источник поступления информации: Роспатент

Showing 211-220 of 266 items.
21.03.2019
№219.016.eb53

Индуктивно-импульсный генератор

Изобретение относится к импульсной технике и может быть использовано для питания ускорителей, плазмотронов, лазеров, электрогидравлических устройств. Генератор содержит первую катушку индуктивности, подключенную через коммутатор к одному зажиму источника постоянного тока, конденсатор,...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002682394
Дата охранного документа: 19.03.2019
21.03.2019
№219.016.ebe1

Устройство сигнализации о лесном пожаре

Изобретение относится устройствам подачи сигналов тревоги о лесном пожаре с использованием радиосвязи для оповещения служб лесоохраны. Техническим результатом изобретения является создание устройства сигнализации о лесном пожаре с длительным сроком дежурства в зоне охраны, способного передавать...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002682421
Дата охранного документа: 19.03.2019
29.03.2019
№219.016.ee48

Контрольное устройство

Изобретение относится к области испытаний электрических систем. Контрольное устройство содержит генератор импульсов, выход которого соединен с входом счетчика импульсов, выходы которого связаны с входом индикатора. Выходы объекта контроля подключены к входам многоканального аналого-цифрового...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002682802
Дата охранного документа: 21.03.2019
30.03.2019
№219.016.fa11

Устройство для очистки дорожных покрытий от наледи и снега

Изобретение относится к машинам для скалывания льда и уплотненного снега с дорог и дорожных покрытий. Устройство для очистки дорожных покрытий от наледи и снега содержит раму, которая присоединена к транспортному средству, груз, смонтированный с возможностью перемещения, колесо с разрушающими...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002683477
Дата охранного документа: 28.03.2019
19.04.2019
№219.017.1d3a

Устройство для исследования процесса горения порошков металлов или их смесей

Изобретение относится к области квантовой электроники, а именно к неразрушающему контролю и диагностике оптическими методами, и может быть использовано для исследования процессов высокотемпературного горения порошков металлов, а также процессов взаимодействия лазерного излучения с веществом....
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002685040
Дата охранного документа: 16.04.2019
19.04.2019
№219.017.1d43

Способ исследования процесса горения порошков металлов или их смесей

Изобретение относится к области квантовой электроники, а именно неразрушающему контролю и диагностике оптическими методами, и может быть использовано для исследования процессов высокотемпературного горения порошков металлов, а также процессов взаимодействия лазерного излучения с веществом....
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002685072
Дата охранного документа: 16.04.2019
20.04.2019
№219.017.352d

Битумно-смоляная композиция

Изобретение относится к области получения составов для нанесения защитных покрытий на основе битуминозных материалов и может быть использовано в качестве гидроизоляционной и антикоррозионной защиты трубопроводного транспорта, а также в качестве других гидроизоляционных и противокоррозионных...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002685327
Дата охранного документа: 17.04.2019
21.04.2019
№219.017.3636

Комбинированное устройство для удаления разливов нефти и нефтепродуктов с поверхности воды

Изобретение относится к устройствам для поддержания в надлежащем состоянии или очистки поверхности открытых водоемов от нефти и подобных плавающих материалов и может быть использовано для устранения последствий разлива нефти и нефтепродуктов с поверхности воды. Комбинированное устройство для...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002685481
Дата охранного документа: 18.04.2019
29.04.2019
№219.017.3e4d

Микромеханический гироскоп

Изобретение относится к гироскопам вибрационного типа, в частности к микромеханическим гироскопам, которые предназначены для измерения угловой скорости движения основания. Сущность изобретения заключается в том, что в системе возбуждения и стабилизации первичных колебаний микромеханического...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002686441
Дата охранного документа: 25.04.2019
01.05.2019
№219.017.47a3

Способ вихретокового контроля внутреннего диаметра металлических труб

Изобретение относится к методам неразрушающего контроля металлических труб и может быть использовано для контроля их внутреннего диаметра. Сущность: внутри трубы размещают две пары расположенных соосно на фиксированном расстоянии один от другого накладных вихретоковых преобразователей при...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002686520
Дата охранного документа: 29.04.2019
Showing 151-154 of 154 items.
04.04.2018
№218.016.3338

Композиционная одноупаковочная силикатная краска

Изобретение относится к составам для нанесения покрытий, а именно к композиционным силикатным краскам с органическими добавками, и может быть использовано в строительстве и быту для защиты и декоративной отделки фасадов, а также для внутренних работ в зданиях и помещениях. Композиционная...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002645502
Дата охранного документа: 21.02.2018
12.11.2018
№218.016.9c62

Модель конвективного теплопереноса в одиночной частице угольного топлива для целей создания установок газификации твердых топлив для энергетики и промышленности

Программа предназначена для решения задач конвективного тепломассопереноса в одиночной частице угольного топлива и может применяться в прикладных научных исследованиях с целью создания установок газификации твердых топлив для энергетики и промышленности, а также в учебном процессе вузов....
Тип: Программа для ЭВМ
Номер охранного документа: 2017616145
Дата охранного документа: 01.06.2017
03.06.2023
№223.018.75fd

Способ получения формованного топлива

Изобретение относится к cпособу получения формованного топлива, который включает измельчение угля до размера частиц менее 2,5 мм, смешивание с измельченной связующей добавкой, прессование при нагреве смеси и давлении 170-200 МПа, характеризующийся тем, что в качестве связующей добавки...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002738709
Дата охранного документа: 15.12.2020
17.06.2023
№223.018.7f86

Способ получения углеродсодержащих брикетов из неспекающихся видов угля

Изобретение относится к области переработки пылевидного угля. Способ получения углеродсодержащих брикетов из неспекающихся видов угля включает измельчение неспекающегося угля, смешение его со связующим, брикетирование и последующую карбонизацию полученных брикетов при температуре 520-900°С, при...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002767863
Дата охранного документа: 22.03.2022
+ добавить свой РИД