Результат интеллектуальной деятельности: Способ мембранно-абсорбционного разделения нефтезаводских газовых смесей, содержащих олефины и монооксид углерода

Изобретение относится к области мембранных технологий, а именно к процессу мембранно-абсорбционного разделения газовых смесей, и может быть использовано для извлечения олефинов и монооксида углерода из нефтезаводских газовых смесей.

Из уровня техники [Bazhenov S.D. et al. Gas-Liquid Membrane Contactors for Carbon Dioxide Capture from Gaseous Streams / Petroleum Chemistry, 2016, V. 56, N. 10, pp. 889-914; Bazhenov S.D. et al. Gas-Liquid Hollow Fiber Membrane Contactors for Different Applications / Fibers, 2018, V. 6, N. 4, p. 76] известно, что метод мембранно-абсорбционного процесса выделения различных газовых компонентов, основанный на синергетической комбинации процессов мембранного газоразделения и абсорбционного улавливания требуемых компонентов, широко применяется для процессов разделения широкого спектра газовых смесей и, в частности для выделения непредельных углеводородов (олефинов) из их смесей с предельными углеводородами (парафинами). Процесс абсорбции/десорбции в данном случае протекает в мембранных газожидкостных модулях, в которых мембраны выступают в качестве границы раздела двух фаз - разделяемой газовой смеси и жидкого абсорбента, содержащего компоненты, образующие комплексные соединения с молекулами олефинов (водные растворы солей переходных металлов - соли серебра, меди, никеля и т.д.), и обеспечивающего селективность процесса. Такая реализация процесса обладает следующими достоинствами:

- циклический процесс абсорбции/десорбции проводится в условиях четко определенной поверхности раздела фаз, заданной мембраной. В этом случае площадь поверхности массообмена постоянна, и все оборудование работает с одинаковой эффективностью даже при изменении условий проведения процесса или характеристик жидкости;

- плотная упаковка мембран в модуле (особенно в случае мембран в виде полых волокон) приводит к высокой удельной поверхности контакта фаз на единицу объема аппарата. Это обуславливает его малые габариты и вес;

- отсутствие прямого взаимодействия газа и жидкости приводит к низким энергетическим потерям процесса: нет необходимости разделять две фазы на выходе аппарата, при этом отсутствует капельный унос абсорбционной жидкости и ее вспенивание;

- независимого регулирования скоростей газовых и жидкостных потоков в широких пределах приводит к повышенной технологической гибкости процесса;

- модульная природа процесса. Это обуславливает гибкость управления процессом и простоту масштабирования. При этом мембранные модули не содержат в своей конструкции движущихся деталей и элементов и в целом характеризуются незначительными перепадами давления.

Следует отметить, что в некоторых случаях разделяемые газовые смеси, в частности нефтезаводские газовые смеси, могут содержать помимо предельных и непредельных углеводородов еще один ценный газовый компонент - монооксид углерода. Одновременное выделение олефинов и монооксида углерода из таких смесей актуально и перспективно, поскольку указанные компоненты в дальнейшем используются в качестве сырьевого потока в процессах гидроформилирования. Разработка нового мембранно-абсорбционного метода позволила бы осуществлять процесс совместного выделения олефинов и монооксида углерода из нефтезаводских газовых смесей в сочетании со всеми достоинствами, присущими мембранно-абсорбционному методу выделения олефинов.

Существуют различные способы мембранно-сорбционного извлечения непредельных углеводородов из их смесей с предельными углеводородами.

Так, из уровня техники [патент US 5135547 А, опубл. 04.08.1992] известен процесс разделения газовых смесей предельных и непредельных углеводородов, характеризующийся тем, что разделение таких смесей осуществляют в мембранных модулях на основе пористых мембран (в частности, из полисульфона), предварительно импрегнированных жидким селективным абсорбентом, а именно водными растворами, содержащими соли металла, способного к координации с молекулами непредельного углеводорода, и алкилкарбонатный сорастворитель.

Недостатком такого способа является низкая стабильность импрегнированных мембран, тенденция к удалению селективного абсорбента из пор мембраны, ее высыханию и деградации разделительных свойств.

Также из уровня техники [патент US 5863420 А, опубл. 26.01.1999] известен способ разделения и очистки газовых смесей, содержащих непредельные углеводороды, согласно которому выделение олефинов осуществляется при контакте очищаемой газовой смеси, подаваемой с одной стороны мембран, в порах гидрофобных половолоконных мембран с водным раствором комплексообразователя, подаваемым с другой стороны мембран в половолоконном мембранном модуле. При этом происходит растворение части непредельных углеводородов, содержащихся в исходной газовой смеси.

Недостатком данного способа является применение пористых мембран, поры которых по мере протекания процесса постепенно смачиваются жидким селективным абсорбентом, в результате чего эффективность процесса переноса олефинов резко снижается. Кроме того, проникновение жидкого селективного абсорбента в поры мембраны может приводить к смешению газовой и жидкой фаз и капельному уносу жидкого селективного абсорбента с потоком очищаемой газовой смеси. Еще одним недостатком данного способа является возможность извлечения только ненасыщенных углеводородов в отсутствие одновременного извлечения монооксида углерода.

В уровне техники [заявка на патент WO 2004002928 А1, опубл. 08.01.2004] также раскрыты способ выделения непредельных углеводородов и устройство для его осуществления. Способ состоит в том, что выделение непредельных углеводородов из газовых смесей осуществляют с применением жидкого абсорбента, содержащего комплексообразователь с высоким сродством к молекулам непредельных углеводородов, в мембранных модулях на основе селективных газоразделительных мембран, состоящих по меньшей мере из пористой подложки и непористого тонкого селективного слоя из материала, обладающего высоким сродством к комплексообразователю жидкого абсорбента. В качестве материала непористого тонкого слоя мембран предложено использовать полиэлектролиты широкого класса соединений, а в качестве материала подложки - полисульфоны, полиэфирсульфоны, полиимиды, полиакрилонитрил, поливинилхорид, полиэтилен, полипропилен, полистирол, найлон. Комплексообразователи предпочтительно выбираются из ионов серебра или ионов меди.

Основным недостатком данного способа является высокая стоимость мембранных материалов и высокая стоимость требуемых для реализации способа мембран, а также невозможность реализации по данному способу одновременного извлечения как олефинов, так и монооксида углерода с целью их последующего использования в качестве сырья для процессов гидрокарбонилирования.

Наиболее близким к настоящему изобретению по совокупности признаков является способ мембранно-сорбционного разделения олефин-содержащих газовых смесей и устройство для его осуществления [заявка на патент RU 93021502 А, опубл. 27.06.1995], заключающийся в том, что выделение непредельных углеводородов из газовых смесей осуществляется путем их селективной абсорбции жидкой средой, подаваемой в мембранно-сорбционное устройство между поверхностями мембран при одновременном пропускании исходной смеси вдоль поверхности множества мембран и последующем отборе из жидкой среды олефинов. При этом в качестве жидкой селективной среды используют воду, водные растворы азотнокислого серебра или хлористой меди, хлористого аммония и соляной кислоты. Выделение олефинов из жидкости осуществляют в десорбере при вакуумировании или при введении транспортирующего газа или жидкости противотоком относительно содержащей олефины жидкости более высокой, чем при поглощении олефинов в адсорбере и давлении жидкости выше, ниже или равном давлению газов в десорбере, так и в абсорбере, а жидкий адсорбент постоянно или периодически, частично или полностью подвергают регенерации. При этом в качестве мембран в разделительном устройстве предлагается использовать асимметричные мембраны из поливинилтриметилсилана.

Недостатком вышеуказанного способа является применение жидких селективных абсорбентов, не содержащих комплексообразующих агентов, способных к одновременному взаимодействию как олефинов, так и монооксида углерода, что в результате приводит к отсутствию возможности их одновременного извлечения с целью их последующего использования в качестве сырья для процессов гидрокарбонилирования.

Задача предлагаемого изобретения состояла в создании простого и экономичного мембранно-абсорбционного способа одновременного выделения олефинов и монооксида углерода из нефтезаводских газовых смесей для их последующего совместного использования в качестве сырья в процессах гидроформилирования.

При этом технический результат, достигаемый настоящим изобретением, заключается в том, что осуществление предлагаемого способа обеспечивает реализацию одновременного получения олефинов и монооксида углерода, селективность которого обеспечивается жидким абсорбентом, в компактных и мобильных мембранных модулях без прямого контакта фаз при независимом регулировании движения газовой смеси и абсорбента в отсутствии вспенивания и захлебывания разделительного оборудования.

Указанный технический результат достигается предлагаемым способом мембранно-абсорбционного разделения нефтезаводских газовых смесей, содержащих олефины и монооксид углерода, путем абсорбции с последующей десорбцией олефинов и монооксида углерода из газовой смеси жидким селективным абсорбентом в газожидкостных мембранных модулях с мембранами, выполняющими роль поверхности массопереноса, при этом:

(а) на стадии абсорбции

- исходную газовую смесь, содержащую олефины и монооксид углерода, пропускают с одной стороны мембраны в газожидкостном мембранном модуле-абсорбере;

- жидкий селективный абсорбент, содержащий комплексообразующие агенты, образующие комплексы с олефинами и монооксидом углерода, подают противотоком в газожидкостной мембранный модуль-абсорбер с другой стороны мембраны;

- после диффузии через мембрану олефины и монооксид углерода селективно абсорбируются комплексообразующими агентами на границе раздела поверхности мембраны и жидкого селективного абсорбента, после чего насыщенный жидкий абсорбент подают на стадию нагрева;

(б) на стадии нагрева насыщенный жидкий абсорбент подвергают нагреву до умеренных температур;

(в) на стадии десорбции

- подогретый насыщенный жидкий абсорбент подают с одной стороны мембраны в газожидкостном мембранном модуле-десорбере;

- находящиеся в жидком селективном абсорбенте комплексы комплексообразующих агентов с олефинами и монооксидом углерода разрушаются, после чего олефины и монооксид углерода диффундируют через мембрану;

- отбор олефинов и монооксида углерода, ведут в газожидкостном мембранном модуле-десорбере с другой стороны мембраны без вакуумирования, при вакуумировании или при введении транспортирующего газа или жидкости в прямоточном или противоточном режиме относительно насыщенного олефинами и монооксидом углерода жидкого селективного абсорбента при температуре указанного абсорбента более высокой, чем в газожидкостном мембранном модуле-асборбере, и давлении указанного абсорбента выше, ниже или равном давлению газов как в газожидкостном мембранном модуле-абсорбере, так и в газожидкостном мембранном модуле-десорбере.

(г) на стадии охлаждения регенерированный жидкий абсорбент, обедненный по олефинам и монооксиду углерода, подвергают охлаждению до комнатных температур.

В предпочтительном варианте осуществления предлагаемого способа абсорбцию олефинов и монооксида углерода жидким селективным абсорбентом осуществляют при температуре ниже или равной 30°C, а десорбцию олефинов и монооксида углерода из жидкого селективного абсорбента ведут при температуре выше или равной 50°C.

В качестве жидкого селективного абсорбента в заявленном способе предпочтительно используют водные растворы солей меди, аммония и алканоламинов. Например, указанный раствор содержит в 1 л 20-30 мас. % нитрата меди (I), 2-5 мас. % аммония, 40-60 мас. % моноэтаноламина и 10-35 мас. % воды.

Для осуществления способа по настоящему изобретению могут быть использованы газожидкостные мембранные модули на основе плоских либо половолоконных композиционных мембран, например, композиционные мембраны с тонким непористым селективным слоем из кремнийорганических полимеров толщиной 1-5 мкм.

Осуществление заявленного изобретения с достижением технического результата поясняется принципиальной схемой, представленной на фиг. 1.

Основными рабочими элементами предлагаемого процесса являются газожидкостной мембранный модуль-абсорбер 1 и газожидкостной мембранный модуль-десорбер 2, имеющие в своем составе мембраны 3, разделяющие газовую и жидкостную части модулей. Нефтезаводскую газовую смесь, содержащую олефины и монооксид углерода (поток I) подают в газовую часть газожидкостного мембранного модуля-абсорбера 1. Олефины и монооксид углерода проникают через мембрану 3 в жидкостную часть газожидкостного мембранного модуля-абсорбера 1, взаимодействуют с охлажденным регенерированным жидким селективным абсорбентом, содержащим комплексообразующие агенты, образующие комплексы с олефинами и монооксидом углерода (поток IV), и поглощаются им. Нефтезаводскую газовую смесь, обедненную по олефинам и монооксиду углерода, удаляют из газожидкостного мембранного модуля-абсорбера 1 (поток II). Движущей силой данного процесса является разность парциальных давлений олефинов и монооксида углерода с разных сторон мембран. При этом:

- селективность и одностадийность выделения олефинов и монооксида углерода из нефтезаводских газовых смесей обеспечивается их химическим взаимодействием с активными агентами жидкого селективного абсорбента, в отличие от их ректификационного извлечения при высоких давлениях и пониженных температурах. В качестве жидкого селективного абсорбента предпочтительно используются многокомпонентные водные растворы солей меди, аммония и алканоламинов. При этом поглощение олефинов протекает за счет образования комплексов с π-π связями между молекулами олефинов и ионами одновалентной меди, а поглощение монооксида углерода протекает за счет образования связей с медно-аммиачными и медно-аклканоламмонийными комплексными соединениями;

- мембрана, обладающая сравнительно высокими массообменными характеристиками, обеспечивает в мембранных модулях высокую поверхность контакта газовой и жидкостной фаз без их прямого смешения, что приводит к независимости регулирования потоков газа и жидкости в отсутствии вспенивания и захлебывания компактного и мобильного разделительного оборудования.

Насыщенный олефинами и монооксидом углерода жидкий селективный абсорбент далее подают в нагреватель 4 и нагретым (поток III) направляют в жидкостную часть газожидкостного мембранного модуля-десорбера 2, в котором протекает обратный процесс - десорбция олефинов и монооксида углерода через мембрану 3 в газовую часть газожидкостного мембранного модуля-десорбера 2, в результате чего происходит регенерация жидкого селективного абсорбента. Стадию регенерации осуществляют, как правило, при повышенных температурах, при которых комплексы олефинов и монооксида углерода с комплексообразующими агентами абсорбента нестойки и разрушаются с высвобождением олефинов и монооксида углерода. Выделенные олефины и монооксид углерода диффундируют через мембраны в газовую часть газожидкостного мембранного модуля-десорбера 2 и удаляются из газожидкостного мембранного модуля-десорбера 2 (поток V). Отбор олефинов и монооксида углерода ведут без вакуумирования или при вакуумировании газовой части газожидкостного мембранного модуля-десорбера. Регенерированный жидкий селективный абсорбент (поток IV) охлаждается в холодильнике 5 и возвращается насосом 6 в мембранный газожидкостной модуль-абсорбер 1, замыкая таким образом цикл.

Важнейшим преимуществом предлагаемого способа является его повышенная энергоэффективность в сравнении с традиционным затратным методом выделения олефинов при низких температурах и высоких давлениях за счет того, что в данном случае основную роль играет обратимое химическое взаимодействие между олефином и абсорбционной жидкостью, протекающее при комнатных температурах (выше 0°C).

Ниже представлены конкретные примеры осуществления заявленного способа, которые носят иллюстрирующий характер и никоим образом не должны ограничивать объем притязаний.

Пример 1.

Реализация процесса абсорбции олефинов и монооксида углерода в мембранном модуле-абсорбере. Исходный состав разделяемой газовой смеси С₂Н₄/СО/Н₂/СН₄=14/11/37/38 об. %. Жидкий селективный абсорбент: водный раствор, содержащий CuNO₃ - 2,8 моль/л, NH₄⁺ (в виде нитрата) - 2,8 моль/л, моноэтаноламин - 7,4 моль/л. Тип мембраны в модуле - плоский. Мембрана - промышленная мембрана марки МДК-3 (пористый полимерный пленочный материал на основе фторопласта Ф42Л на подложке из нетканого полипропилена с тонким непористым разделительным слоем на основе кремнийорганических полимеров). Подача жидкого абсорбента - со стороны непористого разделительного слоя мембраны. Перепад давления на мембране между газовой и жидкой фазами - не более 0,1 атм. Температура процесса - 30°C. Результат: состав газа на выходе из мембранного модуля-абсорбера - С₂Н₄/СО/Н₂/CH₄/Н₂О_пары=7,2/1/44,9/45,9/1 об. %. Степень извлечения этилена - 48,6%, СО - 90,9% в отсутствие прямого смешения газовой и жидкостной фаз, захлебывания модуля и вспенивания абсорбента.

Пример 2.

Реализация процесса десорбции олефинов и монооксида углерода в мембранном модуле-десорбере. Жидкий селективный абсорбент: водный раствор, содержащий CuNO₃ - 2,8 моль/л, NH₄⁺ (в виде гидроксида) - 2,8 моль/л, моноэтаноламин - 7,4 моль/л, растворенный С₂Н₄ - 1,03 моль/л, растворенный СО - 1,6 моль/л. Тип мембраны в модуле - плоский. Мембрана - промышленная мембрана марки МДК-3. Подача жидкого абсорбента - со стороны непористого разделительного слоя мембраны. Режим течения жидкого абсорбента и очищаемой газовой смеси - противоток. Давление в газовой части мембранного модуля-десорбера со стороны отходящих газов - не более 1 атм абс. Температура процесса - 50°C. Результат: состав газа на выходе из мембранного модуля-десорбера - С₂Н₄/СО/Н₂О_пары=50,8/47,2/2 об. %. Степень извлечения этилена из абсорбента - 72%, СО из абсорбента - 67% в отсутствие прямого смешения газовой и жидкостной фаз, захлебывания модуля и вспенивания абсорбента.

Пример 3.

Реализация процесса десорбции олефинов и монооксида углерода в мембранном модуле-десорбере при вакуумировании. Жидкий селективный абсорбент: водный раствор, содержащий CuNO₃ - 2,8 моль/л, NH₄⁺ (в виде гидроксида) - 2,8 моль/л, моноэтаноламин - 7,4 моль/л, растворенный С₂Н₄ - 1,03 моль/л, растворенный СО - 1,6 моль/л. Тип мембраны в модуле - плоский. Мембрана - промышленная мембрана марки МДК-3. Подача жидкого абсорбента - со стороны непористого разделительного слоя мембраны. Давление в газовой части мембранного модуля-десорбера со стороны отходящих газов - не более 0,4 атм абс (режим вакуумирования). Температура процесса - 50°C. Результат: состав газа на выходе из мембранного модуля-десорбера - С₂Н₄/СО/Н₂О_пары=50/46,5/3,5 об. %. Степень извлечения этилена из абсорбента - 99%, СО из абсорбента - 94% в отсутствие прямого смешения газовой и жидкостной фаз, захлебывания модуля и вспенивания абсорбента.

Пример 4.

Реализация процесса абсорбции-десорбции олефинов и монооксида углерода в мембранных модулях - абсорбере и десорбере. Исходный состав разделяемой газовой смеси С₂Н₄/СО/Н₂/СН₄=14/11/37/38 об. %. Жидкий селективный абсорбент: водный раствор, содержащий CuNO₃ - 2,8 моль/л, NH₄⁺ (в виде гидроксида) - 2,8 моль/л, моноэтаноламин - 7,4 моль/л. Тип мембраны в модулях - плоский. Мембрана - промышленная мембрана марки МДК-3. Подача жидкого абсорбента - со стороны непористого разделительного слоя мембраны в обоих модулях. Режим течения жидкого абсорбента и очищаемой газовой смеси - противоток. Перепад давления на мембране между газовой и жидкой фазами в мембранном модуле-абсорбере - не более 0,1 атм. Температура процесса в мембранном модуле-абсорбере - 30°C, температура процесса в мембранном модуле-десорбере - 50°C. Давление в газовой части мембранного модуля-десорбера со стороны отходящих газов - не более 0,4 атм абс (режим вакуумирования). Результат: состав газа на выходе из абсорбера - C₂H₄/СО/Н₂/CH₄/Н₂О_пары=7,6/1,6/44,4/45,4/1 об. %. Состав газа на выходе из мембранного модуля-десорбера - С₂Н₄/СО/Н₂О_пары=50,5/46,0/3,5 об. %. Общая степень извлечения этилена в мембранно-абсорбционной системе - 45%, СО - 80% в отсутствие прямого смешения газовой и жидкостной фаз, захлебывания модуля и вспенивания абсорбента.

Пример 5.

Реализация процесса абсорбции-десорбции олефинов и монооксида углерода в мембранных модулях - абсорбере и десорбере с альтернативным составом абсорбента. Исходный состав разделяемой газовой смеси С₂Н₄/СО/Н₂/СН₄=14/11/37/38 об. %. Жидкий селективный абсорбент: водный раствор, содержащий CuC₂H₃O₂ - 2,78 моль/л, NH₄⁺ (в виде гидроксида) - 2,78 моль/л, моноэтаноламин - 7,4 моль/л. Тип мембраны в модулях - плоский. Мембрана - промышленная мембрана марки МДК-3. Подача жидкого абсорбента - со стороны непористого разделительного слоя мембраны в обоих модулях. Режим течения жидкого абсорбента и очищаемой газовой смеси - противоток. Перепад давления на мембране между газовой и жидкой фазами в мембранном модуле-абсорбере - не более 0,1 атм. Температура процесса в мембранном модуле-абсорбере - 30°C, температура процесса в мембранном модуле-десорбере - 50°C. Давление в газовой части мембранного модуля-десорбера со стороны отходящих газов - не более 0,4 атм абс (режим вакуумирования). Результат: состав газа на выходе из абсорбера - C₂H₄/CO/Н₂/СН₄/Н₂О_пары=8,1/2/44,4/45,4/1 об. %. Состав газа на выходе из мембранного модуля-десорбера - С₂Н₄/СО/Н₂О_пары=50/46,5/3,5 об. %. Общая степень извлечения этилена в мембранно-абсорбционной системе - 40%, СО - 74% в отсутствие прямого смешения газовой и жидкостной фаз, захлебывания модуля и вспенивания абсорбента.

Пример 6.

Реализация процесса абсорбции-десорбции олефинов и монооксида углерода в половолоконных мембранных модулях - абсорбере и десорбере. Исходный состав разделяемой газовой смеси С₂Н₄/СО/Н₂/СН₄=14/11/37/38 об. %. Жидкий селективный абсорбент: водный раствор, содержащий CuNO₃ - 2,8 моль/л, NH₄⁺ (в виде гидроксида) - 2,8 моль/л, моноэтаноламин - 7,4 моль/л. Тип мембраны в модулях - половолоконный. Мембрана - композиционная половолоконная мембрана из полисульфона с тонким слоем из кремнийорганического полимера. Подача жидкого абсорбента - со стороны непористого разделительного слоя мембраны в обоих модулях. Режим течения жидкого абсорбента и очищаемой газовой смеси - противоток. Перепад давления на мембране между газовой и жидкой фазами в мембранном модуле-абсорбере - не более 0,1 атм. Температура процесса в мембранном модуле-абсорбере - 30°C, температура процесса в мембранном модуле-десорбере - 50°C. Давление в газовой части мембранного модуля-десорбера со стороны отходящих газов - не более 0,4 атм абс (режим вакуумирования). Результат: состав газа на выходе из абсорбера - С₂Н₄/СО/Н₂/СН₄/Н₂О_пары=7/0,5/45,2/46,3/1 об. %. Состав газа на выходе из мембранного модуля-десорбера - C₂H₄/СО/Н₂О_пары=50,2/46,3/3,5 об. %. Общая степень извлечения этилена в мембранно-абсорбционной системе - 49%, СО - 90% в отсутствие прямого смешения газовой и жидкостной фаз, захлебывания модуля и вспенивания абсорбента.