СИСТЕМА ОЧИСТКИ ВЫХЛОПНЫХ ГАЗОВ ДВИГАТЕЛЯ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ

Область техники

Настоящее изобретение относится к системе очистки выхлопных газов двигателя внутреннего сгорания.

Уровень техники

В прошлом был известен двигатель внутреннего сгорания, в котором каталитический нейтрализатор для очистки NO_X размещается в выхлопном канале двигателя, предусматривается устройство риформинга топлива для создания риформированного газа, содержащего водород, высокотемпературный газ, содержащий водород, произведенный в устройстве риформинга топлива, подается в выхлопной канал двигателя выше по потоку от каталитического нейтрализатора для очистки NO_X во время запуска двигателя, и водород в подаваемом риформированном газе используется для повышения степени очистки NO_X каталитического нейтрализатора для очистки NO_X (см., например, публикацию не прошедшей экспертизу заявки на патент Японии № 2010-270664).

Техническая проблема

В этом отношении, в случае размещения каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов типа окислительного нейтрализатора в выпускном канале двигателя, подачи высокотемпературного риформированного газа, содержащего водород, сформированного в устройстве риформинга топлива, внутрь выхлопного канала двигателя выше по потоку от каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов и попытки заставить температуру каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов быстро расти за счет тепла окислительной реакции водорода на каталитическом нейтрализаторе для обработки выхлопных газов, если водород, подаваемый внутрь выхлопного канала двигателя, прекращает реагировать с кислородом, содержащимся в выхлопных газах, и будет расходоваться за счет самовозгорания до реагирования с кислородом на каталитическом нейтрализаторе для обработки выхлопных газов, тепло окислительной реакции водорода не будет формироваться как-либо больше на каталитическом нейтрализаторе для обработки выхлопных газов, и станет трудно заставлять температуру каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов быстро расти.

В этом случае, чтобы заставлять температуру каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов быстро расти, необходимо удерживать водород, подаваемый внутрь выпускного канала двигателя, от реагирования с кислородом, содержащимся в выхлопных газах, и расходования за счет самовозгорания до реагирования с кислородом на каталитическом нейтрализаторе для обработки выхлопных газов. Однако, в вышеупомянутом двигателе внутреннего сгорания, это не рассматривалось вообще.

Решение проблемы

Согласно настоящему изобретению, предоставляется система очистки выхлопных газов двигателя внутреннего сгорания, содержащая: риформер, каталитический нейтрализатор для обработки выхлопных газов, размещенный в выпускном канале двигателя, трубу для подачи водорода, вставленную внутрь выхлопного канала двигателя выше по потоку от каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов, водород, сформированный в риформере, подается в выхлопной канал двигателя выше по потоку от каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов по трубе для подачи водорода, и теплообменные ребра, сформированные на внешней круговой поверхности трубы для подачи водорода для теплообмена с выхлопными газами, протекающими через внутреннее пространство выхлопного канала двигателя.

Полезные результаты изобретения

За счет формирования теплообменных ребер для обмена теплом с выхлопными газами на внешней круговой поверхности трубы для подачи водорода температура риформированного газа падает. Вследствие этого, водород, содержащийся в риформированном газе, удерживается от расходования посредством самосгорания, таким образом, возможно заставлять температуру каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов быстро расти. Кроме того, посредством формирования теплообменных ребер на внешней круговой поверхности трубы для подачи водорода, тепло риформированного газа эффективно передается выхлопным газам. В результате, температура выхлопных газов растет, и, соответственно, стимулируется рост температуры каталитического нейтрализатора для обработки выхлопных газов.

Краткое описание чертежей

Фиг. 1 - общий вид двигателя внутреннего сгорания;

Фиг. 2A и 2B - укрупненный вид в боковом разрезе окружающего пространства устройства обработки выхлопных газов с фиг. 1 и вид в поперечном разрезе B-B с фиг. 2A, соответственно;

Фиг. 3 - укрупненный вид в боковом разрезе окружающего пространства устройства обработки выхлопных газов, показывающий другой вариант осуществления;

Фиг. 4A и 4B - укрупненный вид в боковом разрезе окружающего пространства устройства обработки выхлопных газов, показывающий еще один вариант осуществления, и вид в поперечном разрезе B-B с фиг. 4A, соответственно;

Фиг. 5 - вид для объяснения реакции риформинга дизельного топлива;

Фиг. 6A и 6B - вид, показывающий соотношение между равновесной температуры TB реакции и молярным отношением O₂/C, и вид, показывающий соотношение между числом молекул, сформированных на каждый атом углерода, и молярным отношением O₂/C, соответственно; и

Фиг. 7 - вид, показывающий область, где водород будет расходоваться за счет самовозгорания.

Подробное описание вариантов осуществления изобретения

Фиг. 1 является общим видом двигателя внутреннего сгорания с типом воспламенения от сжатия. Обращаясь к фиг. 1, указывает корпус 2 двигателя, выпускной коллектор 3, выхлопную трубу 4, устройство обработки выхлопных газов, соединенное с выхлопной трубой 3, 5, каталитический нейтрализатор для обработки выхлопных газов, удерживаемый внутри устройства 4 обработки выхлопных газов, и риформер 6 для формирования риформированного газа, содержащего водород. Риформер 6 снабжается катализатором 7 риформинга, камерой 8 сгорания с форсункой, сформированной на одной стороне катализатора 7 риформинга, камерой 9 выпуска риформированного газа, сформированной на другой стороне катализатора 7 риформинга, и топливной форсункой 10. Топливная форсунка 10 соединяется с топливным баком 11 и воздушным насосом 12. Топливо, подаваемое из топливного бака 11, и воздух, подаваемый от воздушного насоса 12, подаются из топливной форсунки 10 внутрь камеры 8 сгорания с форсункой.

Топливо, подаваемое из топливной форсунки 10, принудительно сгорает внутри камеры 8 сгорания с форсункой. Далее, произведенный газ сгорания отправляется в катализатор 7 риформинга и риформируется, в результате чего, риформированный газ, содержащий водород, производится в катализаторе 7 риформинга. Риформированный газ, содержащий водород, произведенный в катализаторе 7 риформинга, отправляется в камеру 9 выпуска риформированного газа. Риформированный газ, содержащий водород, отправленный в камеру 9 выпуска риформированного газа, подается через трубу 13 для подачи водорода, проходящую от камеры 9 выпуска риформированного газа внутрь выхлопной трубы 3, внутрь выхлопной трубы 3 выше по потоку от каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов, т.е., внутрь выхлопного канала двигателя выше по потоку от каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов. Этот каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов состоит из окислительного нейтрализатора, каталитического нейтрализатора для накопления NO_X или оснащенного катализатором фильтра для улавливания частиц.

Фиг. 2A является укрупненным видом в боковом разрезе окружающего пространства устройства 4 для обработки выхлопных газов, показанного на фиг. 1. Обращаясь к фиг. 2A, труба 13 для подачи водорода состоит из полой металлической трубы. Передняя концевая часть этой трубы 13 для подачи водорода проходит от внешней стороны выхлопной трубы 3 сквозь стенку выхлопной трубы 3 внутрь выхлопной трубы 3. Передняя концевая часть трубы 13 для подачи водорода изгибается в центральной части внутри выхлопной трубы 3 в осевом направлении выхлопной трубы 3, так что передняя концевая открывающаяся часть 14 трубы 13 для подачи водорода обращена к торцевой поверхности на стороне выше по потоку от каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов. Отметим, что в примере, показанном на фиг. 2A, передняя концевая часть трубы 13 для подачи водорода формирует L-образную форму внутри выхлопной трубы 3.

С другой стороны, как показано на фиг. 2A и фиг. 2B, множество теплообменных ребер 15 для обмена теплом с выхлопными газами, протекающими сквозь внутренность выхлопной трубы 3, формируются на внешней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3. Другими словами, множество теплообменных ребер 15 для обмена теплом с выхлопными газами, протекающими сквозь внутренность выхлопного канала двигателя, формируются на внешней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, вставленной внутрь выхлопного канала двигателя. Как будет понятно из фиг. 2A и фиг. 2B, эти теплообменные ребра 15 состоят из тонких ребер, проходящих в направлении потока выхлопных газов внутри выхлопной трубы 3. Дополнительно, в примере, показанном на фиг. 2A и фиг. 2B, теплообменные ребра 15 формируются по всей внешней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3.

С другой стороны, в примере, показанном на фиг. 2A и фиг. 2B, множество теплообменных ребер 16 для обмена теплом с водородом, протекающим сквозь внутренность трубы 13 для подачи водорода, более точно для обмена теплом с риформированным газом, содержащим водород, также формируются на внутренней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3. Отметим, что в примере, показанном на фиг. 2A и фиг. 2B, эти теплообменные ребра 16 формируются в трубе 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3, только в части, проходящей вдоль осевой линии выхлопной трубы 3.

Фиг. 3 показывает модификацию трубы 13 для подачи водорода. В примере, показанном на фиг. 3, тем же образом, что и в примере, показанном на фиг. 2A и фиг. 2B, множество теплообменных ребер 15 для обмена теплом с выхлопными газами, протекающими сквозь внутренность выхлопной трубы 3, формируются на внешней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3. В противоположность этому, в примере, показанном на фиг. 3, в отличие от примера, показанного на фиг. 2A и фиг. 2B, теплообменные ребра не формируются на внутренней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3. Вместо этого, в примере, показанном на фиг. 3, генератор 17 вихревого потока для придания вихревого потока вокруг оси трубы 13 для подачи водорода водороду, протекающему сквозь внутренность трубы 13 для подачи водорода, более точно риформированному газу, содержащему водород, размещается в позиции внутри трубы 13 для подачи водорода и снаружи выхлопной трубы 3.

Фиг. 4A и фиг. 4B показывают другую модификацию трубы 13 для подачи водорода. В примере, показанном на фиг. 4A и фиг. 4B, передняя концевая часть трубы 13 для подачи водорода проходит внутрь выхлопной трубы 3 в форме завихрения вокруг оси выхлопной трубы 3 до оси выхлопной трубы 3, и передняя концевая открывающаяся часть 14 трубы 13 для подачи водорода ориентируется в направлении торцевой поверхности на стороне выше по потоку каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов. В этой модификации также, как показано на фиг. 4A и фиг. 4B, множество теплообменных ребер 15 для обмена теплом с выхлопными газами, протекающими сквозь внутренность выхлопной трубы 3, формируются на внешней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3. Эти теплообменные ребра 15 состоят из тонких ребер, проходящих в направлении потока выхлопных газов внутри выхлопной трубы 3.

Как объяснено выше, в риформере 6, водород формируется посредством риформирования топлива. Следовательно, далее, обращаясь к фиг. 5, будет просто объяснена реакция риформирования в случае использования дизельного топлива в качестве топлива. Фиг. 5(a) и (b) показывают формулу реакции, когда реакция полного окисления выполняется, и формулу реакции, когда реакция риформирования с частичным окислением выполняется в случае использования обычно используемого дизельного топлива в качестве топлива. Отметим, что количества сформированного тепла ΔH⁰ в формулах реакции показаны посредством нижнего значения нагрева (LHV). В риформере 6, показанном на фиг. 1, топливо и воздух, подаваемые из топливной форсунки 10, реагируют в катализаторе 7 риформинга посредством реакции риформинга с частичным окислением, показанной на фиг. 5(b), в результате чего, формируется водород. Эта реакция риформинга с частичным окислением, как показано посредством формулы реакции для реакции риформинга с частичным окислением на фиг. 5(b), выполняется посредством богатого соотношения воздух-топливо для молярного отношения O₂/C, равного 0,5, указывающего отношение воздуха и топлива, которые принудительно реагируют. В это время формируются CO и H₂.

Фиг. 6A показывает соотношение между равновесной температуры TB реакции, когда воздух и топливо принудительно реагируют в катализаторе 7 риформинга и достигают равновесия, и молярным отношением O₂/C воздуха и топлива. Отметим, что сплошная линия на фиг. 6A показывает теоретическое значение, когда температура воздуха равна 25°C. Как показано сплошной линией на фиг. 6A, когда реакция риформинга с частичным окислением выполняется посредством богатого соотношения воздух-топливо для молярного отношения O₂/C=0,5, равновесная температура TB реакции становится равной приблизительно 830°C. В это время, практически 830°C-риформированный газ вытекает из катализатора 7 риформинга внутрь камеры 9 выпуска риформированного газа, и риформированный газ, вытекающий внутрь камеры 9 выпуска риформированного газа, отправляется по трубе 13 для подачи водорода внутрь выхлопной трубы 3. Отметим, что фактическая равновесная температура TB реакции в это время отчасти ниже 830°C, следовательно, фактически, температура риформированного газа, вытекающего внутрь камеры 9 выпуска риформированного газа, отчасти ниже 830°C.

С другой стороны, как будет понятно из формулы реакции для реакции полного окисления на фиг. 5(a), соотношение воздуха и топлива, когда молярное отношение O₂/C=1,4575 становится стехиометрическим отношением воздух-топливо. Как показано на фиг. 6A. равновесная температура TB реакции становится наивысшей, когда соотношение воздуха и топлива становится стехиометрическим отношением воздух-топливо. Когда молярное отношение O₂/C находится между 0,5 и 1,4575, частично, выполняется реакция риформинга с частичным окислением, в то время как, частично, выполняется реакция полного окисления. В этом случае, чем больше молярное отношение O₂/C, тем больше отношение, по которому выполняется реакция полного окисления, по сравнению с отношением, по которому выполняется реакция риформинга с частичным окислением, таким образом, чем больше молярное отношение O₂/C, тем выше равновесная температура TB реакции.

С другой стороны, фиг. 6B показывает соотношение между числом молекул (H₂ и CO), сформированных на каждый атом углерода, и молярным отношением O₂/C. Как объяснено выше, чем молярное отношение O₂/C больше чем 0,5, тем меньше отношение, по которому выполняется реакция риформинга с частичным окислением. Следовательно, как показано на фиг. 6B, чем больше молярное отношение O₂/C чем 0,5, тем меньше количества формирования H₂ и CO. Дополнительно, как показано на фиг. 6A, если молярное отношение O₂/C становится больше 0,5, равновесная температура TB реакции быстро растет, и температура катализатора 7 риформинга также быстро растет. Следовательно, если сделать молярное отношение O₂/C больше 0,5, катализатор 7 риформинга прекращает деградировать вследствие тепла. С другой стороны, как показано на фиг. 6B, если молярное отношение O₂/C становится меньше 0,5, увеличивается избыточный углерод C, который не может реагировать. Этот избыточный углерод C оседает внутри пор подложки катализатора 7 риформинга, что вызывает так называемое "закоксовывание". Если происходит закоксовывание, способность риформирования катализатора 7 риформинга заметно падает. Следовательно, чтобы избегать возникновения закоксовывания, молярное отношение O₂/C должно удерживаться от снижения ниже 0,5.

Дополнительно, как будет понятно из фиг. 6B, когда молярное отношение O₂/C равно 0,5, величина формирования водорода становится наивысшей в диапазоне, где избыточный углерод C не формируется. Следовательно, когда выполняется реакция риформинга с частичным окислением для формирования водорода, чтобы избегать коксования и теплового износа катализатора 7 риформинга, в то же время предоставляя возможность наиболее эффективного формирования водорода, молярное отношение O₂/C делается равным 0,5 или слегка выше 0,5. Температура риформированного газа, содержащего водород, сформированный в это время, падает от части до достижения выхлопной трубы 3 и становится равной 700-920°С или т.п.

Далее, будет объяснен, например, случай повышения температуры каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов, когда, как во время операции прогрева двигателя, температура каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов является низкой. Итак, когда температура каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов является низкой, если высокотемпературный риформированный газ, содержащий водород, подается из трубы 13 для подачи водорода, каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов нагревается не только посредством тепла выхлопных газов, но также тепла подаваемого риформированного газа, и его температура повышается. В это время, температура каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов растет благодаря теплу выхлопных газов и теплу риформированного газа, переносимого посредством теплопереноса на каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов. С другой стороны, как объяснено выше, каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов состоит из окислительного нейтрализатора, каталитического нейтрализатора для накопления NO_X или оснащенного катализатором фильтра для улавливания частиц. Этот каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопа несет катализатор из благородного металла, такого как платина Pt, палладий Pd или родий Rh. Если, таким образом, каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов несет катализатор из благородного металла, водород, содержащийся в риформированном газе, подаваемом из трубы 13 для подачи водорода, будет принудительно реагировать с кислородом на катализаторе из благородного металла, и каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов будет дополнительно повышать температуру благодаря теплу окислительной реакции, формируемой в это время.

В этом отношении, когда каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов нагревается посредством тепла окислительной реакции водорода в этом способе, сам каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов непосредственно нагревается посредством тепла окислительной реакции водорода. Следовательно, если каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов нагревается посредством тепла окислительной реакции водорода, температура каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов принудительно растет гораздо более быстро по сравнению со случаем, когда каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов нагревается вследствие теплопереноса тепла выхлопных газов и тепла риформированного газа. Следовательно, чтобы принудительно поднимать температуру каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов, использование тепла окислительной реакции водорода является крайне эффективным. По этой причине, необходимо отправлять столько водорода, сколько возможно из трубы 13 для подачи водорода внутрь каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов.

В этом отношении, водород реагирует с кислородом (2H₂+O₂→2H₂O) и расходуется за счет самовозгорания, если кислород присутствует в окружающем пространстве, и температура окружающего пространства становится высокой. Заштрихованная область на фиг. 7 показывает область, где водород реагирует с кислородом, и водород расходуется за счет самовозгорания в этом способе. Отметим, что, на фиг. 7, абсцисса показывает температуру вокруг водорода, т.е., температуру окружающего воздуха (°C), в то время как ордината показывает давление (мм рт.ст.). Дополнительно, на фиг. 7, прерывистая линия показывает атмосферное давление. Следовательно, из фиг. 7 будет понятно, что, если температура окружающего воздуха становится 550°C или более, водород будет расходоваться за счет самовозгорания. С другой стороны, давление выхлопных газов внутри выхлопной трубы 3 выше по потоку от каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов равно практически атмосферному давлению. Следовательно, когда водород подается из трубы 13 для подачи водорода внутрь выхлопной трубы 3, если температура окружающего воздуха приблизительно равна 550°C или более, этот водород будет расходоваться за счет самовозгорания.

Итак, чтобы отправить столько водорода, сколько возможно из трубы 13 для подачи водорода внутрь каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов, необходимо принудительно доставлять водород, подаваемый из трубы 13 для подачи водорода внутрь выхлопной трубы 3, к каталитическому нейтрализатору 5 для обработки выхлопных газов без расхода за счет самовозгорания. Для этого, когда водород подается из трубы 13 для подачи водорода внутрь выхлопной трубы 3, температура вокруг подаваемого водорода, т.е., температура окружающего воздуха, должна будет понижаться приблизительно до 550°C или менее. С другой стороны, как объяснено выше, риформированный газ, содержащий водород, сформированный в риформере 6, становится 700-920°C или около того, когда достигает выхлопной трубы 3. Следовательно, для того, чтобы отправлять столько водорода, сколько возможно из трубы 13 для подачи водорода внутрь каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов, необходимо понижать температуру водорода, которая равна 700-920°C или т.п., в то время как водород протекает по трубе 13 для подачи водорода, так что температура вокруг водорода, подаваемого из трубы 13 для подачи водорода, т.е., температура окружающего воздуха, становится равной приблизительно 550°C или менее.

Следовательно, в варианте осуществления согласно настоящему изобретению, множество теплообменных ребер 15 для обмена теплом с выхлопными газами, протекающими сквозь внутренность выхлопной трубы 3, формируются, по меньшей мере, на внешней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3. Если, таким образом, множество теплообменных ребер 15 формируются на внешней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, благодаря действию теплообмена с выхлопными газами, которые имеют более низкую температуру, чем температура водорода, протекающего по трубе 13 для подачи водорода, температура водорода, протекающего по трубе 13 для подачи водорода, принудительно падает, так что температура вокруг водорода, подаваемого из трубы 13 для подачи водорода внутрь выхлопных газов, т.е., температура окружающего воздуха, становится равной приблизительно 550°C или менее. В результате, водород, подаваемый из трубы 13 для подачи водорода в выхлопную трубу 3, будет отправляться в каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов без расходования посредством самосгорания, и температура каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов должна быстро расти благодаря теплу окислительной реакции водорода, формируемому в каталитическом нейтрализаторе 5 для обработки выхлопных газов.

С другой стороны, выхлопные газы, протекающие вокруг трубы 13 для подачи водорода, нагреваются за счет действия теплообмена с водородом, протекающим по трубе 13 для подачи водорода, и его температура повышается. Эти выхлопные газы с повышенной температурой протекают в каталитический нейтрализатор 5 для обработки выхлопных газов, в результате чего, температура каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов должна дополнительно расти. Т.е., количество тепла, используемого для охлаждения водорода, протекающего через внутреннее пространство трубы 13 для подачи водорода, может быть эффективно использовано для повышения температуры каталитического нейтрализатора 5 для обработки выхлопных газов. Отметим, что действие охлаждения водорода, протекающего по трубе 13 для подачи водорода, дополнительно стимулируется посредством формирования теплообменных ребер 15 по всей внешней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода и, как показано на фиг. 2A и фиг. 2B, дополнительно стимулируется посредством формирования множества теплообменных ребер 16 поверх внутренней круговой поверхности трубы 13 для подачи водорода, расположенной внутри выхлопной трубы 3.

В модификации, показанной на фиг. 3, генератор 17 вихревого потока размещается внутри трубы 13 для подачи водорода, расположенной на внешней боковой части выхлопной трубы 3, т.е., на входе трубы 13 для подачи водорода внутрь выхлопной трубы 3. Благодаря этому генератору 17 вихревого потока, вихревой поток вокруг оси трубы 13 для подачи водорода придается риформированному газу, содержащему водород, протекающему по трубе 13 для подачи водорода. В результате, теплообмен между водородом, протекающим по трубе 13 для подачи водорода, и выхлопными газами стимулируется, и действие охлаждения водорода, протекающего по трубе 13 для подачи водорода, стимулируется. Дополнительно, в модификации, показанной на фиг. 4A и фиг. 4B, площадь контакта трубы 13 для подачи водорода с выхлопными газами увеличивается, и время теплообмена с выхлопными газами также увеличивается, таким образом, действие охлаждения водорода, протекающего по трубе 13 для подачи водорода, дополнительно стимулируется.