Результат интеллектуальной деятельности: СПОСОБ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ РАЗРУШЕНИЯ ПОРОДЫ В ПРИЗАБОЙНОЙ ЗОНЕ ПЛАСТА

Изобретение относится к способам и устройствам для добычи жидкого и газообразного флюида, в том числе нефти и газа, и может быть использовано при сооружении газовых, газоконденсатных, нефтяных и других как вертикальных, так и наклонных и горизонтальных скважин в слабосцементированных коллекторах.

Известен способ воспрепятствования проникновению частиц породы в скважину на ее забое в процессе фильтрации с пропусканием флюида из разрабатываемого интервала пласта и обратно (Патент США №6543545, кл. Е21В 43/08, 2003 г.). Известный способ включает размещение устройства задержания песка в скважине так, что образуется кольцевое пространство между устройством и стенкой скважины; заполнение кольцевого пространства фильтрующей средой, затем радиальное расширение устройства задержания песка так, чтобы уменьшить объем кольцевого пространства.

Недостатком известного способа является отсутствие возможности эксплуатации скважины при ее дебите, превышающем критический дебит, при котором происходит разрушение породы в призабойной зоне пласта.

Технический результат, который обеспечивается предлагаемым изобретением, заключается в обеспечении возможности эксплуатации скважины при ее высоком дебите (больше критического) за счет предотвращения разрушения породы в призабойной зоне пласта.

Данный технический результат достигается за счет того, что в предлагаемом способе предотвращения разрушения породы в призабойной зоне пласта в процессе фильтрации с пропусканием флюида из разрабатываемого интервала пласта и обратно задают длину разрабатываемого интервала пласта, поперечный размер забоя, определяют значения сцепления породы пласта, угла внутреннего трения породы пласта, коэффициента динамической вязкости флюида, коэффициента проницаемости породы пласта, пористости породы пласта, плотности флюида при нормальных условиях и в забое и прикладывают к стенке забоя перпендикулярные ей усилия, обеспечивающие достижение эффективных сжимающих механических напряжений, значения величин которых определяют по формуле:

где μ - коэффициент динамической вязкости флюида, Па·с;

ρ₀ - плотность флюида при нормальных условиях, кг/м³;

ρ - плотность флюида в забое, кг/м³;

Q - дебит скважины, м³/с;

h - длина разрабатываемого интервала пласта, м;

d - поперечный размер забоя, м;

С - сцепление породы пласта, Па;

ϕ - угол внутреннего трения породы пласта, рад;

k - коэффициент проницаемости породы пласта, м²;

m - пористость породы пласта, безразмерная;

π - число, равное отношению длины окружности к ее диаметру.

В случае газообразного флюида определяют значения его давления и температуры в забое, коэффициента сверхсжимаемости газа и рассчитывают плотность флюида в забое по формуле

а в случае несжимаемого флюида его плотность в забое определяют по формуле

где ρ₀ - плотность флюида при нормальных условиях, кг/м³;

ρ - плотность флюида в забое, кг/м³;

P - давление флюида в забое, Па;

Т - температура флюида в забое, К;

Z - коэффициент сверхсжимаемости газа, безразмерный.

В процессе разбуривания продуктивного пласта происходит механическая разгрузка пласта в направлении, перпендикулярном стенке скважины. В результате перпендикулярные стенке забоя эффективные радиальные механические напряжения в пористой породе, т.е. напряжения за вычетом давления флюида в забое, на стенке забоя после разбуривания уменьшаются до нуля. В дальнейшем эффективные радиальные механические напряжения на стенке забоя равны нулю как при сооружении, так и при эксплуатации скважин. По мере удаления от стенки забоя вглубь пласта эффективные радиальные механические напряжения увеличиваются до начальных (до бурения) величин. В то же время эффективные механические напряжения вдоль оси забоя (продольные) и по касательной к контуру забоя (тангенциальные) на стенке забоя после бурения, хотя и изменяются, но достигают существенных величин. Таким образом природное (до бурения) напряженно-деформированное состояние пласта существенно изменяется.

В призабойной области это изменение увеличивается при эксплуатации скважины, поскольку при отборе флюида уменьшается давление в забое, что приводит к дальнейшему изменению (уменьшению) полных радиальных механических напряжений в пласте вблизи стенки и увеличению различия между радиальными, продольными и тангенциальными эффективными механическими напряжениями. При увеличении депрессии или дебита скважины достигаются их критические значения и происходит разрушение призабойной зоны пласта за счет сдвига или растяжения.

Решение основной технической задачи изобретения достигается за счет устранения главной причины разрушения пласта - уменьшения радиальных механических напряжений - путем приложения к стенке забоя перпендикулярных ей усилий, обеспечивающих увеличение эффективных сжимающих механических напряжений, до величин, сопоставимых с природными (до бурения скважины). При этом частично или полностью восстанавливается нарушенное в процессе сооружения скважины напряженно-деформированное состояние пласта, восстанавливается исходное (до бурения) соотношение между продольными, тангенциальными и радиальными эффективными механическими напряжениями в породе пласта.

Способ осуществляют следующим образом. Длину разрабатываемого интервала h пласта (в метрах) и поперечный размер забоя d (в метрах) задают в соответствии с проектом сооружения скважины, составленным с учетом геофизических исследований. Значения сцепления породы пласта С (в Па) и угла внутреннего трения породы пласта ϕ (в радианах) определяют в результате геомеханических исследований, в частности испытаний трехосного сжатия кернов породы из призабойной зоны пласта. Значения коэффициента динамической вязкости флюида μ (в Па·с) и плотности флюида при нормальных условиях ρ₀ (в кг/м³) определяют по данным лабораторных исследований. В случае газообразного флюида определяют значения его давления Р (в Па) и температуры Т (в К) в забое в результате газодинамических исследований, например, с помощью глубинных манометра и термометра, определяют коэффициент сверхсжимаемости газа Z (безразмерный), зависящий от давления и температуры флюида в забое по методике, изложенной, например, в книге А.И.Гриценко, З.С.Алиев, О.М.Ермилов и др. Руководство по исследованию скважин. М.: Наука, 1995, 523 с., и рассчитывают плотность флюида в забое по формуле (2) (в кг/м³). В случае несжимаемого флюида его плотность в забое определяют по формуле (3), она совпадает с плотностью при нормальных условиях. Значения коэффициента проницаемости породы пласта k (в м²) и пористости породы пласта m (безразмерная) определяются по данным лабораторных исследований кернов породы из призабойной зоны пласта, а также по данным геофизических и газодинамических исследований скважин. Рассчитывают по формуле (1) значения величин эффективных сжимающих механических напряжений σ, а затем любым известным способом прикладывают к стенке забоя перпендикулярные ей усилия, обеспечивающие достижение рассчитанных по формуле (1) эффективных сжимающих механических напряжений σ.

Наличие в настоящее время промышленно выпускаемых расширяющихся фильтров и инструмента для их расширения обеспечивает техническую реализуемость предлагаемого изобретения.

Предлагаемый способ обеспечивает эксплуатацию скважины без разрушения породы пласта с дебитом, значительно (в разы) превосходящим соответствующий дебит при известных способах воспрепятствования проникновению частиц породы в скважину на ее забое в процессе фильтрации с пропусканием флюида из разрабатываемого интервала пласта и обратно, поскольку снимается ограничение на дебит, связанное с разрушением пласта.

Использование данного изобретения позволяет обеспечить возможность эксплуатации скважины при ее высоком (больше критического) дебите.