×
16.05.2019
219.017.5229

СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УПРУГИХ И ДИССИПАТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА

Вид РИД

Изобретение

Юридическая информация Свернуть Развернуть
№ охранного документа
0002687503
Дата охранного документа
14.05.2019
Краткое описание РИД Свернуть Развернуть
Аннотация: Настоящее изобретение относится к области измерения, в части определения физических свойств материалов, и может быть использовано преимущественно для определения упругих и диссипативных постоянных полимерных композиционных материалов (ПКМ) неразрушающим способом в любых отраслях промышленности. Сущность: осуществляют обработку экспериментальных значений собственных частот и соответствующих этим частотам коэффициентов механических потерь низших тонов изгибных и крутильных колебаний безопорных балок, вырезанных из пластины ортотропного полимерного композиционного материала под углом 0, 45, 90°. В способе реализована возможность определять диссипативные характеристики полимерных композиционных материалов, при этом используется в своей основе процедура последовательных приближений, в соответствии с которой начальные значения динамических модулей упругости в направлении основы и утка армирующего материала, модуля сдвига в плоскости армирования и межслойных модулей сдвига в направлении основы и утка, определенными при помощи собственных частот первого тона изгибных и крутильных колебаний, а также соответствующим им коэффициентов потерь, уточняются при помощи зависимостей, основанных на теории колебаний балки Тимошенко, используя значения собственных частот и соответствующих коэффициентов потерь изгибных колебаний безопорных балок полимерных композиционных материалов более высоких тонов. Технический результат: возможность определения комплексных модулей упругости E, Е и сдвига G, G, G, необходимых для полного описания динамического поведения тонкостенных конструкций, включающие в себя жесткостных и диссипативные характеристики ортотропного ПКМ, имеющие высокую точностью и достоверность. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.
Реферат Свернуть Развернуть

Настоящее изобретение относится к области измерения, в части определения физических свойств материалов, и может быть использовано преимущественно для определения упругих и диссипативных постоянных полимерных композиционных материалов (ПКМ) неразрушающим способом в любых отраслях промышленности.

Динамическое поведение ПКМ, характеризующихся анизотропией упругих и диссипативных характеристик в плоскости укладки армирующих материалов, привлекает внимание исследователей в связи с возрастающим применением в конструкциях, испытывающих вибрационные воздействия. Поскольку реакция таких конструкций на действие вибрации зависит, главным образом, от жесткостных и диссипативных свойств, то оптимальное конструирование состоит в варьировании этих свойств с целью достижения соответствия тем или иным критериям качества, например, минимизации смещений, запасенной энергии и т.д. Подбор упругих и диссипативных характеристик конструкций может осуществляться посредством варьирования ориентацией и последовательностью укладки слоев армирующего материала по толщине композита. Такая задача может быть решена на основе методов механики слоистых композитов при наличии полного набора упругих и диссипативных характеристик всех компонуемых монослоев ПКМ.

Учитывая, что практически все конструкции из ПКМ являются тонкостенными (в этом случае свойства материалов реализуются наилучшим образом), в теории слоистых композитов, как правило, пренебрегают поперечными нормальными напряжениями (σ33=0, см. фиг. 1, где представлена геометрия стержня, вырезанного из пластины ортотропного материала под углом θ к направлению оси симметрии 3).

Таким образом, для описания динамического поведения конструкций из ортотропного ПКМ с армирующими волокнами, расположенными параллельно его срединной плоскости, необходимо знать численные значения главных комплексных динамических модулей упругости E11, Е22, комплексных динамических модулей сдвига G12, G13, G23 и коэффициента Пуассона ν12:

где

- вещественная часть комплексного модуля упругости ПКМ в направлении основы армирующего материала (θ=0°);

- мнимая часть комплексного модуля упругости ПКМ в направлении основы армирующего материала (θ=0°);

η11 - коэффициент механических потерь при изгибе образца в направлении основы армирующего материала (θ=0°);

- вещественная часть комплексного модуля упругости ПКМ в направлении утка армирующего материала (θ=90°);

- мнимая часть комплексного модуля упругости ПКМ в направлении утка армирующего материала (θ=90°);

η22 - коэффициент механических потерь при изгибе образца в направлении утка армирующего материала (θ=90°);

- вещественная часть комплексного модуля сдвига в плоскости армирования ПКМ;

- мнимая часть комплексного модуля сдвига в плоскости армирования ПКМ;

η12 - коэффициент механических потерь при сдвиге ПКМ в плоскости армирования;

- вещественная часть комплексного модуля межслойного сдвига ПКМ в направлении основы армирующего материала (θ=0°);

- мнимая часть комплексного модуля межслойного сдвига ПКМ в направлении основы армирующего материала (θ=0°);

η13 - коэффициент механических потерь при межслойном сдвиге ПКМ в направлении основы армирующего материала (θ=0°);

- вещественная часть комплексного модуля межслойного сдвига ПКМ в направлении утка армирующего материала (θ=90°);

- мнимая часть комплексного модуля межслойного сдвига ПКМ в направлении утка армирующего материала (θ=90°);

η23 - коэффициент механических потерь при межслойном сдвиге ПКМ в направлении утка армирующего материала (θ=90°).

Известен способ определения упругих свойств ПКМ [Патент на изобретение RU 2517989 С1, Опубликовано: 10.06.2014 Бюл. №16]. Способ заключается в возбуждении колебаний образца ПКМ в виде прямоугольной пластины со свободными краями и определении ее частот и форм собственных колебаний. Упругие характеристики ПКМ определяются путем перебора значений модулей упругости, модулей сдвига и коэффициентов Пуассона, подставляя их в математическую модель пластины и сравнивая каждый раз вычисленную частоту колебаний для каждой формы колебаний с частотами и формами колебаний, полученными экспериментально. В итоге определяются девять упругих постоянных. Недостатком указанного способа является высокая трудоемкость, а также необходимость определять большое кол-во собственных частот и форм колебаний образцов с высокой точностью. Кроме того, указанный способ имеет узкую область применения, а именно не позволяет определять диссипативные характеристики ПКМ.

Известен также способ определения механических свойств материалов [ASTM Standard Е1876-01, Standard test method for dynamic Young's modulus, shearmodulus, and Poisson's ratio by impulse excitation of vibration, Book of Standards, Volume 03]. Способ заключается в возбуждении колебаний образца материалов и определении, как правило, его собственных частот первого тона колебаний. Полученные собственные частоты подставляются в частотное уравнение, из которого, определяют упругие постоянные. Образцы, как правило, имеют простую геометрическую форму в виде балок. Данный способ может быть использован для изотропных материалов, но неприемлем для образцов ортотропных ПКМ. Кроме того, указанный способ имеет узкую область применения, а именно не позволяет определять диссипативные характеристики ПКМ.

Известен также способ определения механических свойств материалов [ГОСТ 23813-79 «Стеклопластики конструкционные для судостроения. Метод определения модуля упругости»]. Указанный подход основан на экспериментальном определении изгибных собственных частот призматических образцов с углами вырезки θ=0,90°. Способ дает возможность определять только главные динамические модули упругости ReE11, ReE22 и имеет узкую область применения, а именно не позволяет определять диссипативные характеристики ПКМ.

Наиболее близким к предлагаемому техническому решению является способ [ГОСТ 23814-79 «Стеклопластики конструкционные для судостроения. Метод определения модулей сдвига»]. Указанный подход основан на экспериментальном определении крутильных собственных частот призматических образцов в виде безопорных балок с углами вырезки θ=0, 90° с высотой сечения а и 2а. При определении модулей сдвига ReG12, ReG13, ReG23 используются зависимости, связывающие частоты собственных крутильных колебаний ортотропного стержня с модулями сдвига. Для нахождения этих зависимостей решается статическая задача о кручении ортотропного прямоугольного стержня, которая сводится к интегрированию уравнения Пуассона. Указанный метод не обеспечивает точного определения упругих характеристик. Кроме того, указанный способ имеет узкую область применения, а именно не позволяет определять диссипативные характеристики ПКМ.

Техническим результатом настоящего изобретения является возможность определения комплексных модулей упругости Е11, E22 и сдвига G12, G13, G23, необходимых для полного описания динамического поведения тонкостенных конструкций, включающие в себя жесткостные и диссипативные характеристики ортотропного ПКМ, имеющие высокую точностью и достоверность.

Технический результат достигается следующим образом. Способ определения упругих и диссипативных характеристик композиционного материала, заключающийся в обработке экспериментальных значений собственных частот и соответствующих этим частотам коэффициентов механических потерь низших тонов изгибных и крутильных колебаний безопорных балок, вырезанных из пластины ортотропного полимерного композиционного материала под углом 0, 45, 90°. В способе реализована возможность определять диссипативные характеристики полимерных композиционных материалов, при этом используется в своей основе процедура последовательных приближений, в соответствии с которой начальные значения динамических модулей упругости в направлении основы и утка армирующего материала, модуля сдвига в плоскости армирования и межслойных модулей сдвига в направлении основы и утка, определенными при помощи собственных частот первого тона изгибных и крутильных колебаний, а также соответствующим им коэффициентов потерь, уточняются при помощи зависимостей, основанных на теории колебаний балки Тимошенко, используя значения собственных частот и соответствующих коэффициентов потерь изгибных колебаний безопорных балок полимерных композиционных материалов более высоких тонов.

Количество образцов равно трем.

Указанные существенные признаки способа обеспечивают решение поставленной задачи с достижением заявленного технического результата. Блок-схема итерационной процедуры уточнения вещественных и мнимых частей комплексных модулей упругости и сдвига, раскрывающая сущность изобретения приведена на фиг. 2.

На фиг. 2 показано, что на первом шаге по первой собственной частоте ƒ(θ) изгибных колебаний, а также соответствующем коэффициенте потерь η(θ) определяются начальные значения динамических модулей упругости Е'(θ) стержневых образцов ПКМ (θ=0, 45, 90°). Далее при помощи коэффициента Пуассона ν12, а также полученных комплексных модулей упругости E11=E(0°), E(45°), E22=E(90°) определяется начальное значение комплексного модуля сдвига в плоскости укладки слоев армирующих волокон G12. При помощи зависимостей, связывающих частоты собственных крутильный колебаний ƒ(θ), а также соответствующих коэффициентов потерь η(θ) образцов ПКМ (θ=0°, 90°) с модулями сдвига, определяются начальные значения комплексных модулей межслойного сдвига G13, G23. На следующем шаге начальные значения E11=Е(0°), E(45°), Е22=E(90°) уточняются с учетом известных G13, G23 по значениям собственных частот ƒ(θ), ƒ(θ) и соответствующих коэффициентов потерь η(θ), η(θ) второго и третьего тонов изгибных колебаний. Указанная процедура повторяется до тех пор, пока две следующие друг за другом последовательности вещественных и мнимых частей комплексных модулей упругости и комплексных модулей сдвига не станут практически неизменны.

Способ определения модулей упругости и диссипативных характеристик ПКМ осуществляется следующим образом. Из исследуемого материала под углом θ=0, 45, 90° к направлению основного армирования материала вырезают балки постоянного по длине поперечного сечения с размерами L×a×b (см. рис. 1). С целью минимизации экспериментальных погрешностей рекомендуется использовать образцы со следующими геометрическими характеристиками для углепластиков: 1.5≤a/b≤3, L/a≥30 и для стеклопластиков 1/3≤a/b≤2/3, L/a≥15. Перед началом испытаний производят измерения длины, ширины, высоты сечения образцов, а также их массы. Производят возбуждения колебаний образцов ПКМ импульсной силой и определяют их частотные характеристики. По полученным частотным характеристикам путем анализа форм колебаний определяются собственные частоты первых трех тонов ƒ(θ), ƒ(θ), ƒ(θ) изгибных колебаний образцов ПКМ, вырезанных под углами θ=0, 45, 90° и первого тона крутильных ƒ(θ) колебаний образцов, вырезанных под углами θ=0,90°, а также соответствующие этим частотам коэффициенты потерь η(θ), η(θ), η(θ), η(θ) (см. формулу 3).

где ƒ0 - резонансная частота; ƒ2, ƒ1 - частоты, соответствующие уровню 0.707 от максимальной амплитуды виброускорений на резонансной частоте.

Начальные значения вещественных частей комплексных модулей упругости ReE(θ) в направлениях θ=0, 45, 90° (ReE(0°)=ReE11, ReE(45°)=E'(45°), ReE(90°)=ReE22) определяются по полученным из эксперимента величинам резонансных частот 1-го тона изгибных колебаний образцов ПКМ ƒ(θ) по формуле:

Начальные значения коэффициентов механических потерь η(θ) при изгибе образцов в направлениях θ=0, 45, 90° определяются по формуле (3) как наименьшая из экспериментально определенных величин коэффициентов механических потерь, соответствующих двум первым резонансным частотам изгибных колебаний образцов ПКМ.

Начальное значение комплексного модуля сдвига в плоскости армирования G12 вычисляется из соотношения:

где E(45°)=E'(45°)(1+i⋅η(45°)), ν12 - коэффициент Пуассона, определяемый из статических испытаний на одноосное растяжение.

Значения комплексной крутильной жесткости С(θ) образцов, вырезанных в направлениях θ=0,90°, определяются по полученным из эксперимента величинам собственных частот 1-ого тона крутильных колебаний ƒ(θ) образцов ПКМ, а также соответствующим им коэффициентам механических потерь η(θ), по формуле:

где

- вещественная часть комплексной крутильной жесткости;

- плотность материала;

- полярный момент инерции прямоугольного поперечного сечения;

- мнимая часть комплексной крутильной жесткости;

η(θ) - коэффициент механических потерь при кручении образца ПКМ вычисляемый по формуле (3).

По вычисленным начальным значениям комплексного модуля сдвига G12 в плоскости армирования и комплексной крутильной жесткости С(θ) образцов ПКМ, вырезанных в направлениях θ=0,90° определяются начальные значения комплексных модулей межслойного сдвига G13, G23 в направлениях основы и утка армирующего материала из соотношений:

где z0, z90 определяются из решения задачи минимизации |Ψ(z)| →min выражения:

При численной реализации задачи минимизации рекомендуется использовать алгоритм №178 прямого поиска точки минимума [5], для которого требуются лишь начальное приближение к искомому решению Z и значения функции Ψ(z) в соответствующих точках. В качестве начального приближения берется точка:

Начальное значение комплексного модуля межслойного сдвига G(45°) по вычисленным начальным значениям комплексных модулей межслойного сдвига G13, G23 определяется из соотношения:

Полученные начальные значения комплексных модулей упругости E11=E(0°), E(45°), Е22=E(90°) и комплексных модулей сдвига G12, G13, G23 подвергаются итерационной процедуре уточнения (см. фиг. 2).

Уточнение начальных значений ReE(θ)=E'(θ) и ImE(θ)=Е''(θ) θ=0, 45, 90° выполняется на основе теории затухающих колебаний балки Тимошенко. Для этого используются экспериментально определенные величины собственных частот изгибных колебаний второго ƒ(θ) и третьего ƒ(θ) тонов, а также соответствующие этим частотам величины коэффициентов механических потерь η(θ), η(θ).

Уточненные комплексные модули упругости определяются из решения задачи минимизации ⎪Ψ(Eii, Gij)⎪→min выражения:

где

- круговая частота 2-го тона изгибных колебаний;

- круговая частота 3-го тона изгибных колебаний;

где

При численной реализации задачи минимизации рекомендуется воспользоваться процедурой прямого поиска точки глобального минимума [Библиотека алгоритмов 1516 - 2006 // Под ред. Агеева М.И. М.: Радио и связь. 1981, 184 с.] функции (11).

Уточненные значения ReE(θ)=Е'(θ) и ImE(θ)=Е''(θ) θ=0, 45, 90° влекут за собой новые значения вещественной и мнимой частей комплексного модуля сдвига в плоскости армирования G12 (в соответствии с формулой 2), а также новые значения вещественных и мнимых частей комплексных модулей межслойного сдвига в направлениях основы G13 и утка G23 армирующего материала (в соответствии с формулой 7);

Указанная процедура повторяется до тех пор, пока две следующие друг за другом последовательности вещественных и мнимых частей комплексных модулей упругости Е11=E(0°), E(45°), Е22=E(90°) и комплексных модулей сдвига G12, G13, G23 не станут практически неизменны (рекомендуемое отличие 1%).

Таким образом, предложенный способ определения упругих и диссипативных характеристик полимерного композиционного материала дает возможность определять диссипативные свойства, а также позволяет повысить точность и достоверность определения жесткостных постоянных ортотропного ПКМ.


СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УПРУГИХ И ДИССИПАТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УПРУГИХ И ДИССИПАТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК КОМПОЗИЦИОННОГО МАТЕРИАЛА
Источник поступления информации: Роспатент

Показаны записи 1-10 из 162.
20.02.2013
№216.012.2680

Гребная электрическая установка с многоуровневыми преобразователями частоты

Изобретение относится к электрическим тяговым системам транспортных средств, в частности к гребной электрической установке. Гребная электрическая установка содержит источники электроэнергии, главный распределительный щит с генераторными, фидерными и секционным выключателями, многообмоточные...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002475376
Дата охранного документа: 20.02.2013
20.02.2013
№216.012.28aa

Устройство защиты матричного каскадного преобразователя частоты

Использование: в области электротехники. Технический результат - увеличение надежности срабатывания при упрощении процесса реализации. Устройство защиты матричного каскадного преобразователя частоты, содержащего в каждой m-фазе силовой части n-каскадов (матриц) мостовых схем на IGBT-модулях,...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002475930
Дата охранного документа: 20.02.2013
10.04.2013
№216.012.3479

Способ выделения сигнала шума источника из суммарного шума

Изобретение относится к области контрольно-измерительной техники и решает задачу выделения исследуемого сигнала из смеси с помехой. С этой целью после приведения исследуемого и суммарного сигналов к единому временному масштабу, в результате которого происходит сжатие их спектров вблизи частот...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478976
Дата охранного документа: 10.04.2013
10.04.2013
№216.012.347f

Способ определения звукового давления движущегося протяженного источника акустического поля

Изобретение относится к области контрольно-измерительной техники, в частности к способу определения звукового давления движущегося протяженного источника акустического поля. Сущность: способ определения звукового давления движущегося протяженного источника акустического поля включает синхронный...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478982
Дата охранного документа: 10.04.2013
10.06.2013
№216.012.47d2

Ледокольное судно

Изобретение относится к области судостроения и касается вопроса создания ледокольных судов, предназначенных для прокладки широкого ледяного канала. Ледокольное судно содержит корпус, состоящий из основного головного корпуса и жестко связанных с ним побортно расположенных симметрично...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002483966
Дата охранного документа: 10.06.2013
10.11.2013
№216.012.7f35

Способ локализации зон шумоизлучения движущегося транспортного средства

Использование: в способе локализации зон шумоизлучения движущегося транспортного средства. Сущность: в способе локализации зон шумоизлучения по длине движущегося транспортного средства, включающем прием сигналов в двух произвольных точках его волнового поля, полосовую фильтрацию принятых...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002498238
Дата охранного документа: 10.11.2013
10.12.2013
№216.012.8962

Устройство для снижения поперечных колебаний пролетного строения мостов, вызванных ветровым воздействием

Изобретение относится к области аэрогидродинамики плохообтекаемых конструкций и касается вопроса поперечных колебаний пролетных строений мостов, вызванных ветровым воздействием, решает задачу уменьшения колебаний пролетного строения моста, вызванных ветровым воздействием при одновременном...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002500852
Дата охранного документа: 10.12.2013
27.12.2013
№216.012.9046

Корпус водоизмещающего судна-полукатамарана

Изобретение относится к области судостроения и касается конструирования обводов корпусов водоизмещающих судов, сочетающих элементы, характерные для обводов однокорпусных судов и катамаранов. Корпус водоизмещающего судна-полукатамарана имеет носовую оконечность с обводами водоизмещающего...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002502627
Дата охранного документа: 27.12.2013
10.04.2014
№216.012.aff1

Морская технологическая ледостойкая плавучая платформа судового типа

Изобретение относится к области судостроения и касается создания ледостойких платформ для освоения месторождений нефти и газа на шельфе замерзающих морей. Морская технологическая ледостойкая плавучая платформа оборудована выносным турельным устройством, состоящим из блока и размещенной в нем...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002510756
Дата охранного документа: 10.04.2014
10.04.2014
№216.012.b7d0

Морская гравитационная платформа

Изобретение относится к области судостроения, а именно к морским гравитационным платформам, устанавливаемым преимущественно на мелководье и эксплуатируемым в ледовых условиях. Платформа содержит опорное основание в виде разделённого на отсеки полого корпуса, заполненного балластом, и верхнее...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002512783
Дата охранного документа: 10.04.2014
Показаны записи 1-10 из 20.
10.03.2013
№216.012.2e68

Разъемное соединение трубы из полимерных композиционных материалов

Изобретение относится к области морской добычи углеводородного сырья и транспортировки его по трубопроводам от придонного скважинного оборудования к морской плавучей платформе. Разъемное соединение трубы из полимерных композиционных материалов включает соединительный переходной элемент с...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002477411
Дата охранного документа: 10.03.2013
10.01.2014
№216.012.959c

Способ нелинейного трехмерного многораундового преобразования данных dozen

Изобретение относится к вычислительной технике и электросвязи, предназначено для решения задач защиты компьютерной информации, может использоваться при построении генераторов псевдослучайных чисел, а также криптографических примитивов хеширования, блочного и поточного шифрования. Достигаемый...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002503994
Дата охранного документа: 10.01.2014
20.01.2014
№216.012.992c

Способ итеративного криптографического преобразования данных

Изобретение относится к вычислительной технике и электросвязи, предназначено для решения задач защиты компьютерной информации. Наиболее предпочтительной областью использования изобретения является построение генераторов псевдослучайных чисел (ГПСЧ), а также криптографических примитивов...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002504911
Дата охранного документа: 20.01.2014
10.06.2014
№216.012.cff1

Способ трехмерного нелинейного преобразования замены

Изобретение относится к вычислительной технике и электросвязи, предназначено для решения задач защиты компьютерной информации. Техническим результатом изобретения является повышение быстродействия за счет увеличения степени параллелизма. Способ выполнения трех раундов преобразования...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002519004
Дата охранного документа: 10.06.2014
20.10.2014
№216.012.fe23

Композитная виброизолирующая соединительная муфта

Изобретение относится к области податливых невыключаемых муфт со средствами, допускающими возможность перемещения соединяемых деталей во время работы. Композитная виброизолирующая муфта имеет мембраны (1), которые соединены промежуточным валом (2). На наружную поверхность промежуточного вала...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002530915
Дата охранного документа: 20.10.2014
20.10.2014
№216.012.fe31

Сборная композитная виброизолирующая соединительная муфта

Изобретение относится к области податливых невыключаемых муфт со средствами, допускающими возможность перемещения соединяемых деталей во время работы. Сборная композитная виброизолирующая соединительная муфта имеет мембраны (1), которые объединены с промежуточным валом (2) посредством болтового...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002530929
Дата охранного документа: 20.10.2014
27.08.2015
№216.013.751e

Прибыль в литейной форме с экзотермическим обогревом и теплоизоляцией металла

Изобретение относится к области литейного производства. Прибыль выполнена в виде полости в литейной форме. В полости прибыли установлена теплоизоляционная оболочка, в которой выполнены вертикальные карманы. Карманы размещены в пределах внешнего контура прибыли и заполнены экзотермической...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002561557
Дата охранного документа: 27.08.2015
20.04.2016
№216.015.366d

Промежуточная опорная фундаментная конструкция

Изобретение относится к области судостроения и может использоваться в конструкции судовых промежуточных фундаментов для снижения уровней вибрации, распространяющейся от виброактивного оборудования. Предложена промежуточная опорная фундаментная конструкция, представляющая собой неоднородную...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002581276
Дата охранного документа: 20.04.2016
27.05.2016
№216.015.4289

Способ изготовления промежуточных опорных фундаментных конструкций из полимерных композиционных материалов

Изобретение относится к области судостроения и может использоваться в конструкции судовых фундаментов и фундаментных рамах. Для изготовления промежуточных опорных фундаментных конструкций из полимерных композиционных материалов составляют балки коробчатого профиля из вибропоглощающего...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002585205
Дата охранного документа: 27.05.2016
12.01.2017
№217.015.5cca

Способ нелинейного трехмерного многораундового преобразования данных rdozen

Изобретение относится к защите компьютерной информации. Технический результат - повышение криптостойкости и быстродействия нелинейного преобразования. Способ нелинейного трехмерного многораундового преобразования данных, в котором второй и третий раунды преобразования выполняются аналогично...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002591015
Дата охранного документа: 10.07.2016
+ добавить свой РИД