×
29.04.2019
219.017.4614

СПОСОБ КОНТРОЛЯ КАЧЕСТВА ПЛАЗМЕННОЙ ТОЧЕЧНОЙ СВАРКИ

Вид РИД

Изобретение

Юридическая информация Свернуть Развернуть
№ охранного документа
0002444424
Дата охранного документа
10.03.2012
Краткое описание РИД Свернуть Развернуть
Аннотация: Способ предназначен для контроля качества плазменной точечной сварки листов из нержавеющих хромоникелевых сталей толщинами 1-2,5 мм. Перед сваркой измеряют зазор между свариваемыми деталями и толщину верхней свариваемой детали. Во время сварки измеряют значения силы тока и времени сварки. После сварки вычисляют диаметр литого ядра по формуле, учитывающей эти величины. На верхней свариваемой детали измеряют наружный диаметр сварной точки, затем вычисляют диаметр литого ядра по формуле, учитывающей эту величину. После этого сопоставляют значения диаметра литого ядра, полученные по двум формулам, и сравнивают со значением, указанным в нормативной документации. Технический результат заключается в повышении точности вычисления размера диаметра литого ядра и, следовательно, контроля качества плазменной точечной сварки. 1 ил., 3 пр.
Реферат Свернуть Развернуть

Изобретение относится к области сварки и предназначено для контроля качества плазменной точечной сварки листов из нержавеющих хромоникелевых сталей толщинами 1-2,5 мм. Контроль качества плазменной точечной сварки может быть использован в вагоностроении, автомобилестроении.

Качество сварки - прочность соединения - однозначно определяется размерами зоны взаимного расплавления соединяемых деталей. Основным критерием качества точечного сварного соединения является геометрический размер диаметра литого ядра.

Известен способ контроля качества плазменной точечной сварки [1], при котором сваривают образцы в количестве не менее трех штук, проводят испытания образцов на отрыв и далее измеряют диаметр литого ядра при вырыве - по основанию «пробки», а при разрушении по плоскости соединения - по диаметру литой зоны, исключая пластический поясок.

Известен способ контроля качества плазменной точечной сварки [1], при котором сваривают образцы в количестве трех штук, изготавливают макрошлифы в плоскости, проходящей через середину сварной точки перпендикулярно плоскости соединения деталей, и далее измеряют диаметр литого ядра.

Недостатками данных способов является большая трудоемкость проведения контроля.

За прототип принят способ контроля качества плазменной точечной сварки [2]. При этом способе перед сваркой измеряют зазор между свариваемыми деталями, во время сварки измеряют значения силы сварочного тока и времени сварки и вычисляют диаметр литого ядра по формуле

d={0,005t+[2(I-250)/60]-0,25(b/0,28)}±1,

где d - диаметр литого ядра, мм;

t - время сварки, мс;

I - сила сварочного тока, А;

b - зазор между деталями, мм.

Данный способ не обеспечивает высокую точность контроля, так как не учитывается влияние толщины верхней свариваемой детали, как на диаметр литого ядра, так и на его статистическую ошибку, а также влияние зазора b на статистическую ошибку диаметра литого ядра. Также не учитывается действие случайных технологических факторов - возмущений, действующих во время сварки (сбои в работе сварочного аппарата, неправильно выставленный или изношенный электрод и т.д.).

Задача изобретения - повышение точности контроля качества плазменной точечной сварки.

Для этого способ контроля качества плазменной точечной сварки заключается в том, что перед сваркой измеряют зазор между свариваемыми деталями, во время сварки измеряют значения силы сварочного тока и времени сварки и после сварки вычисляют диаметр литого ядра.

Новым является то, что перед сваркой дополнительно измеряют толщину верхней свариваемой детали, вычисляют диаметр литого ядра по формуле

где d - диаметр литого ядра, мм;

t - время сварки, мс;

ехр (…) - экспонента;

I - сила сварочного тока, А;

b - зазор между деталями, мм;

s - толщина верхней свариваемой детали, мм.

После сварки на верхней свариваемой детали измеряют наружный диаметр сварной точки, затем вычисляют диаметр литого ядра по формуле

где D - наружный диаметр сварной точки, мм,

после чего сопоставляют значения диаметра литого ядра, полученные по двум формулам, и сравнивают со значением, указанным в нормативной документации.

Если для размера диаметра литого ядра, полученного по первой формуле, верхняя граница допуска меньше верхней границы допуска размера диаметра литого ядра, полученного по второй формуле, а нижняя граница допуска соответственно больше нижней границы допуска размера диаметра литого ядра, полученного по второй формуле, то для сравнения с нормативом принимают значение диаметра литого ядра, полученное по первой формуле. В противном случае соединение некачественное, и требуется поиск и устранение случайных технологических факторов - возмущений, влияющих на размер литого ядра.

Сущность предлагаемого способа контроля качества плазменной точечной сварки поясняется чертежом, где представлено сварное соединение двух деталей, вид в разрезе.

Технический результат выразится в следующем.

Измерение перед сваркой толщины верхней свариваемой детали позволяет учитывать ее влияние на размер литого ядра. Измерение после сварки наружного диаметра сварной точки позволяет учитывать влияние случайных технологических факторов - возмущений, действующих во время сварки, на размер литого ядра. Тем самым повышается точность вычисления размера диаметра литого ядра и, следовательно, контроля качества плазменной точечной сварки.

Пример 1. Проводилась сварка двух деталей из стали 12Х18Н10Т ГОСТ 5632-72. Перед сваркой были измерены зазор между деталями, составивший 0 мм, и толщина верхней детали, составившая 2,5 мм. Сварка выполнялась без модуляции тока одним импульсом на источнике питания PMI 500 фирмы «SBI» при следующем режиме: нарастание тока 10 А/мс, спад тока 0,2 А/мс, расход смеси газовой 95% Аr + 5% Н2 1,5 л/мин. Во время сварки были измерены значения силы сварочного тока и времени сварки, составившие соответственно 300 А и 700 мс. Данный режим сварки обеспечивал получение плазменной сварной точки диаметром литого ядра d=3,5…6 мм, определяемым испытанием образцов на отрыв на разрывной машине ЦД-40 и по макрошлифам. По способу контроля качества плазменной сварки [2] получаем

d={0,005·700+[2·(300-250)/60]-0,25·(0/0,28)}±1=5±1

По предлагаемому способу контроля качества плазменной точечной сварки получаем

что ближе, чем по [2], к результатам, полученным при испытаниях образцов на отрыв и по макрошлифам.

После сварки был измерен наружный диаметр сварной точки D, который составил 11,5 мм.

По формуле с учетом наружного диаметра сварной точки

Допуск на размер диаметра литого ядра, вычисленный по наружному диаметру сварной точки, охватывает с двух сторон допуск на размер диаметра литого ядра, вычисленный по вышеприведенной зависимости. Следовательно, во время сварки возмущения были пренебрежимо малы. Далее полученное значение диаметра литого ядра сравнивается с указанным в нормативной документации.

Пример 2. То же, при зазоре между свариваемыми деталями 0 мм, толщине верхней детали 1 мм, времени сварки 600 мс, силе сварочного тока 270 А.

При испытании образцов на отрыв и по макрошлифам, при которых диаметр литого ядра d=6,0…7,5 мм, по способу контроля качества плазменной точечной сварки [2] получаем

d={0,005·600+[2·(270-250)/60]-0,25·(0/0,28)}±1=4±1

По предлагаемому способу контроля качества плазменной точечной сварки получаем

7,56…6,16, что ближе, чем по [2], к результатам, полученным при испытаниях образцов на отрыв и по макрошлифам. После сварки был измерен наружный диаметр сварной точки D, который составил 8,0 мм.

По формуле с учетом наружного диаметра сварной точки

Верхняя граница допуска диаметра литого ядра, вычисленная по формуле с учетом наружного диаметра сварной точки, составит 7,0 мм (5,1+1,9), меньше верхней границы диаметра литого ядра, вычисленного по формуле с учетом параметров режима сварки и т.д., а именно 7,56 мм (2,26+0,3). Следовательно, во время сварки имели место возмущения. После их устранения были проведены повторная сварка и повторное измерение наружного диаметра сварной точки D, который составил 10,0 мм.

По формуле с учетом наружного диаметра сварной точки

следовательно, во время сварки возмущения были пренебрежимо малы. Далее полученное значение диаметра литого ядра сравнивается с указанным в нормативной документации.

Пример 3. То же, при зазоре между свариваемыми деталями 0,5 мм, толщине верхней детали 2,5 мм, времени сварки 900 мс, силе сварочного тока 330 А.

При испытаниях образцов на отрыв и по макрошлифам, при которых диаметр литого ядра d=3,5…6,0 мм, по способу контроля качества плазменной точечной сварки [2] получаем

d={0,005·900+[2·(330-250)/60]-0,25·(0,5/0,28)}±1=7±1.

По предлагаемому способу контроля качества плазменной точечной сварки получаем

что ближе, чем по [2], к результатам, полученным при испытаниях образцов на отрыв и по макрошлифам. После сварки был измерен наружный диаметр сварной точки D, который составил 13,5 мм.

По формуле с учетом наружного диаметра сварной точки

следовательно, во время сварки возмущения были пренебрежимо малы. Далее полученное значение диаметра литого ядра сравнивается с указанным в нормативной документации.

Источники информации

1. ОСТ 24.050.34. Проектирование и изготовление стальных сварных конструкций вагонов. Технические требования, 1984.

2. А.В.Коновалов, И.В.Стрельников, П.А.Акимкин, Г.И.Лобжа. Влияние параметров режима на геометрию плазменной сварной точки // Сборник трудов VIII международной научно-практической конференции «Исследование, разработка и применение высоких технологий в промышленности», 27-28 октября 2009 г. / под ред. А.П.Кудинова - СПб.: Изд-во политехнич. у-та, 2009, стр.158-164.

Способ контроля качества плазменной точечной сварки, включающий измерение перед сваркой зазора между свариваемыми деталями, измерение во время сварки значения силы тока и времени сварки, вычисление после сварки диаметра литого ядра и сравнение с нормативным значением диаметра литого ядра, отличающийся тем, что перед сваркой измеряют толщину верхней свариваемой детали, после сварки на верхней свариваемой детали измеряют наружный диаметр сварной точки, а диаметр литого ядра вычисляют по первой формуле где d - диаметр литого ядра, мм; t - время сварки, мс; ехр (…) - экспонента; I - сила сварочного тока, A; b - зазор между деталями, мм; s - толщина верхней свариваемой детали, мм, затем вычисляют диаметр литого ядра по второй формуле ,где D - наружный диаметр сварной точки, мм, и сравнение с нормативным значением диаметра литого ядра осуществляют со значением диаметра литого ядра, полученным по первой формуле, в случае, если верхняя граница допуска значения диаметра литого ядра, полученного по первой формуле, меньше верхней границы допуска значения диаметра литого ядра, полученного по второй формуле, а нижняя граница допуска соответственно больше нижней границы допуска значения диаметра литого ядра, полученного по второй формуле, при невыполнении упомянутого условия сварку выполняют повторно, предварительно выявив и устранив технологические возмущения, влияющие на качество сварки.
Источник поступления информации: Роспатент

Показаны записи 1-3 из 3.
12.01.2017
№217.015.5933

Система кондиционирования воздуха пассажирского вагона

Изобретение относится к устройствам кондиционирования воздуха пассажирского вагона, преимущественно для перевозки спецконтингента. Система кондиционирования содержит агрегат (1) подготовки воздуха и соединенные с ним каналы (2, 3) подачи приточного воздуха в первую и вторую группы помещений...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002588354
Дата охранного документа: 27.06.2016
25.08.2017
№217.015.9e0f

Система кондиционирования воздуха вагона

Изобретение относится к железнодорожному транспорту. Система кондиционирования воздуха вагона содержит вентиляторную установку (1) с нагревателем (2) воздуха, каналом (3) наружного воздуха, нагнетательным (4) и рециркуляционным (5) каналами. Внутри вагона расположены подающие каналы двух...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002610753
Дата охранного документа: 15.02.2017
25.08.2017
№217.015.9fbb

Воздушная завеса вагона

Изобретение относится к устройствам воздушной завесы транспортных средств, преимущественно вагона электропоезда. Воздушная завеса вагона содержит по меньшей мере один воздушный стояк в дверном проеме и, по меньшей мере, один вентилятор с нагнетательным патрубком и всасывающим отверстием....
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002606258
Дата охранного документа: 10.01.2017
Показаны записи 1-3 из 3.
13.12.2018
№218.016.a5cc

Порошковая проволока

Изобретение может быть использовано при изготовлении сварных конструкций механизированной дуговой сваркой. Порошковая проволока содержит металлическую оболочку и порошковый сердечник в виде чередующихся по длине слоев различного химического состава. В одном из соседних слоев процентное...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002674525
Дата охранного документа: 11.12.2018
05.04.2019
№219.016.fd82

Способ получения сварного соединения металлов

Изобретение относится к способу получения сварного соединения металлов в процессе дуговой сварки. Сварку осуществляют со сквозным проплавлением и в вертикальном направлении в плоскости, перпендикулярной оси сварного шва, на кристаллизующийся металл сварочной ванны осуществляют наложение...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002683990
Дата охранного документа: 03.04.2019
05.02.2020
№220.017.fe2a

Способ определения внутренних остаточных напряжений и устройство для его осуществления

Изобретение относится к области измерительной техники и касается способа определения внутренних остаточных напряжений. Способ включает в себя освещение поверхности излучением лазера, рассеянного на опорный и предметный лучи, формирование спекл-интерферограмм путем вычитания записанных на...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002712929
Дата охранного документа: 03.02.2020
+ добавить свой РИД