СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВЕРХПРОЧНОГО СТАЛЬНОГО ЛИСТА С ПОКРЫТИЕМ ИЛИ БЕЗ ПОКРЫТИЯ И ПОЛУЧЕННЫЙ ЛИСТ

Настоящее изобретение относится к изготовлению высокопрочного стального листа с покрытием или без покрытия с улучшенным пределом прочности на растяжение и. улучшенным общим удлинением и листам, полученные этим способом.

Для изготовления различного оборудования, такого как конструктивные детали и панели кузова для автомобильных транспортных средств, в настоящее время обычно используют непокрытые электрооцинкованные, оцинкованные или оцинкованные отожженные листы изготовленные из DP (двухфазных) сталей, многофазных или мартенситных сталей.

Например, высокопрочная многофазная сталь может включать бейнитно-мартенситную структуру с/без некоторым количеством остаточного аустенита и содержит около 0,2% С, около 2% Mn, около 1,5% Si, что приводит к пределу прочности на растяжение около 750 МПа, пределу прочности на разрыв около 980 МПа, общему удлинению около 10%. Эти листы производят на линии непрерывного отжига путем закалки от температуры отжига выше, чем температура превращения Ас₃, до температуры перестаривания выше температуры превращения Ms и выдержки листа при температуре в течение заданного времени. Необязательно лист оцинковывают или оцинковывают и отжигают.

Для уменьшения веса автомобильных деталей с целью повышения их эффективности использования топлива с учетом глобальной охраны окружающей среды, желательно иметь листы с улучшенным соотношением прочность-пластичность. Но такие листы должны также иметь подходящую формуемость.

В связи с этим было предложено изготавливать листы из так называемой закаленной и распределенной стали с улучшенными механическими свойствами и подходящей формуемостью. Целевыми являются листы с покрытием или без покрытия (непокрытые), имеющие предел прочности на растяжение TS около 1470 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 19%. Эти свойства являются целевыми, по меньшей мере, когда лист не покрыт или не оцинкован.

Когда лист оцинкован, целевыми являются предел прочности на растяжение TS, по меньшей мере, 1470 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 15%, предпочтительно, по меньшей мере, 16%.

Поэтому целью настоящего изобретения является создание такого листа и способ его изготовления.

Поэтому настоящее изобретение относится к способу изготовления холоднокатаного стального листа, имеющего предел прочности на растяжение TS, по меньшей мере, 1470 МПа и общее удлинение ТЕ, по меньшей мере, 16%, причем способ включает последовательные стадии:

- отжига при температуре отжига AT холоднокатаного стального листа из стали, химический состав которой содержит в массовых %:

0,34% ≤ С ≤ 0,40%

1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%

1,50 ≤ Si ≤ 2,40%

0% ≤ Cr ≤ 0,7%

0% ≤ Мо ≤ 0,3%

0,01% ≤ Аl ≤ 0,08%

и необязательно 0% ≤ Nb ≤ 0,05%,

остальное Fe и неизбежные примеси, температура отжига AT равна или выше температуры превращения стали Ас₃, для получения отожженного стального листа,

- закалки отожженного стального листа его охлаждением до температуры закалки QT более низкой, чем температура превращения стали Ms, обычно между 150°С и 250°С, чтобы получить закаленный стальной лист, и,

- проведения обработки перераспределения повторным нагревом закаленного стального листа при температуре перераспределения РТ между 350°С и 450°С и выдержки стального листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt между 15 секундами и 250 секундами.

Предпочтительно во время закалки отожженный стальной лист охлаждают до указанной температуры закалки с достаточно высокой скоростью охлаждения, чтобы избежать образования феррита при охлаждении, чтобы получить закаленный лист, имеющий структуру, состоящую из мартенсита и аустенита.

Предпочтительно температура отжига AT составляет между 870°С и 930°С.

В соответствии с осуществлением общее удлинение ТЕ холоднокатаного стального листа составляет, по меньшей мере, 19%, состав стали таков, что 0% ≤ Cr ≤ 0,5%, 0% < Мо ≤ 0,3% и время перераспределения составляет между 15 секундами и 150 секундами. Предпочтительно в соответствии с этим осуществлением Nb не добавляют.

Таким образом, согласно этому осуществлению изобретение относится к способу получения холоднокатаного стального листа, имеющего предел прочности на растяжение. TS, по меньшей мере, 1470 МПа и общее удлинение ТЕ, по меньшей мере, способ включает последовательные стадии:

- отжига при температуре отжига AT холоднокатаного стального листа, из стали, химический состав которой содержит в массовых %:

0,34% ≤ С ≤ 0,40%

1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%

1,50 ≤ Si ≤ 2,40%

0% ≤ Cr ≤ 0,5%

0% ≤ Мо ≤ 0,3%

0,01% ≤ Al ≤ 0,08%

остальное Fe и неизбежные примеси, температура отжига AT равна или выше, чем температура превращения стали Ас₃, чтобы получить отожженный стальной лист,

- закалки отожженного стального листа его охлаждением до температуры закалки QT более низкой, чем температура превращения стали Ms, обычно между 150°С и 250°С для получения закаленного стального листа, и

- выполнения обработки перераспределения повторным нагревом закаленного стального листа при температуре перераспределения РТ между 350°С и 450°С и выдержки стального листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt между 15 секундами и 150 секундами.

В двух осуществлениях, после перераспределения стальной лист охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист без покрытия.

В первом из этих двух осуществлений состав стали таков, что 0,36% ≤ С ≤ 0,40%, Cr < 0,05% и Мо < 0,05%, температура закалки составляет между 190°С и 210°С, и время перераспределения Pt составляет между 90 секундами и 110 секундами.

Во втором из этих двух осуществлений состав стали таков, что 0,34% ≤ С ≤ 0,37%, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%, температура закалки составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt составляет между 25 секундами и 120 секундами.

Предпочтительно непокрытую холоднокатаную сталь затем проводят электролитическое цинкование.

В другом осуществлении после перераспределения стальной лист оцинковывают, затем охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист с покрытием, состав стали таков, что 0,34% ≤ С ≤ 0,37%, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Mo ≤ 0,20%, температура закалки составляет между 200° и 230°С, и время перераспределения Pt составляет между 25 секундами и 55 секундами.

Таким образом, в предпочтительном осуществлении состав стали таков, что, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Mo ≤ 0,20%, и предпочтительно таков, что 0,34% ≤ C ≤ 0,37%.

В этом предпочтительном осуществлении, если после перераспределения стальной лист охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить непокрытый стальной лист, температура закалки предпочтительно составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt, предпочтительно составляет между 15 секундами и 120 секундами.

Также в этом предпочтительном осуществлении, если после перераспределения стальной лист оцинковывают, затем охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист с покрытием, температура закалки предпочтительно составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt предпочтительно составляет между 25 секундами и 55 секундами.

В соответствии с другим осуществлением состав стали таков, что 0,46% ≤ Cr ≤ 0,7% и/или 0,03% ≤ Nb ≤ 0,05%, и предпочтительно таков, что 0% ≤ Мо ≤ 0,005%.

В соответствии с этим осуществлением после перераспределения предпочтительно на стальной лист наносят покрытие, затем охлаждают до комнатной температуры, чтобы получить стальной лист с покрытием.

В соответствии с этим осуществлением стадия нанесения покрытия является, например, стадией цинкования. Предпочтительно температура закалки составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt составляет между 50 секундами и 250 секундами.

Стадия нанесения покрытия может быть стадией цинкования с температурой сплавления GA между 470 и 520°С, предпочтительно между 480°С и 500°С, лист выдерживают при температуре сплавления GA в течение времени между 5 секундами и 15 секундами. Предпочтительно температура закалки затем составляет между 200°С и 230°С, и время перераспределения Pt между 40 с и 120 с.

Изобретение относится также к стальному листу с покрытием или без покрытия, изготовленному из стали, химический состав которой включает в массовых %:

0,34% ≤ С ≤ 0,40%

1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%

1,50 ≤ Si ≤ 2,40%

0% ≤ Cr ≤ 0,7%

0% ≤ Мо ≤ 0,3%

0,01% ≤ Аl ≤ 0,08%

и необязательно 0% ≤ Nb ≤ 0,05%,

остальное Fe и неизбежные примеси, структура включает, по меньшей мере, 60% мартенсита и между 12% и 15% остаточного аустенита, предел прочности на растяжение составляет, по меньшей мере, 1470 МПа, и общее удлинение составляет, по меньшей мере, 16%.

В конкретном осуществлении сталь такова, что 0% < Cr ≤ 0,5% и 0% < Мо ≤ 0,3%.

Общее удлинение листа составляет предпочтительно, по меньшей мере, 19%.

Таким образом, изобретение относится, в частности, к стальному листу с покрытием или без покрытия, изготовленному из стали, химический состав которой включает в массовых %:

0,34% ≤ С ≤ 0,40%

1,50% ≤ Mn ≤ 2,30%

1,50 ≤ Si ≤ 2,40%

0% < Cr ≤ 0,5%

0% < Мо ≤ 0,3%

0,01% ≤ Al ≤ 0,08%

остальное Fe и неизбежные примеси, структура включает, по меньшей мере, 60% мартенсита и между 12% и 15% остаточного аустенита, предел прочности на растяжение составляет, по меньшей мере, 1470 МПа, и общее удлинение составляет, по меньшей мере, 19%.

В конкретном осуществления стальной лист является непокрытым, состав стали таков, что 0<Cr < 0,05% и 0 < Мо < 0,05%, и предел прочности на разрыв выше 1150 МПа. Предпочтительно без добавления Nb.

В другом осуществлении стальной лист является непокрытым, состав стали таков, что 0,35 ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07 ≤ Мо ≤ 0,20%, и предел прочности на разрыв выше 880 МПа, предел прочности на растяжение выше 1520 МПа, и общее удлинение составляет, по меньшей мере, 20%. Предпочтительно без добавления Nb.

В другом осуществлении стальной лист является оцинкованным, состав стали таков, что 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%, предел прочности на разрыв выше 1510 МПа и общее удлинение составляет, по меньшей мере, 20%. Предпочтительно без добавления Nb.

Таким образом, в соответствии с предпочтительным осуществлением состав стали таков, что 0,35% ≤ Cr ≤0,45% и 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%. Если лист без покрытия, предел прочности на разрыв может быть выше 880 МПа, предел прочности на растяжение выше 1520 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 20%. Если лист оцинкован, предел прочности на разрыв может быть выше 1510 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 20%.

В соответствии с другим предпочтительным осуществлением состав стали таков, что 0,46% ≤ Cr ≤ 0,7%, и/или 0,03% ≤ Nb ≤ 0,05%. Предпочтительно состав стали таков, что 0% ≤ Мо ≤ 0,005%.

Предпочтительно в этом предпочтительным осуществлением, по меньшей мере, одна поверхность листа является оцинкованной или оцинкованной с отжигом.

Изобретение далее будет описано в деталях, но без введения ограничений.

В соответствии с изобретением лист получают термообработкой горячекатаного или предпочтительно холоднокатаного необработанного стального листа, изготовленного из стали, химический состав которой содержит в массовых %:

- 0,34% - 0,40% углерода, чтобы обеспечить удовлетворительную прочность и улучшить стабильность остаточного аустенита. Это необходимо для того, чтобы получить достаточное удлинение. Если содержание углерода слишком высокое, горячекатаный лист слишком твердый для холодной прокатки и свариваемость является недостаточной.

- 1,50% - 2,40% кремния, чтобы стабилизировать аустенит для обеспечения твердорастворного упрочнения и задерживать формирование карбидов во время перераспределения с соответствующими процедурами, чтобы предотвратить образование оксидов кремния на поверхности листа, которые ухудшают покрываемость.

- 1,50% - 2,30% марганца, чтобы иметь достаточную прокаливаемость для получения структуры, содержащей, по меньшей мере, 60% мартенсита, предел прочности на растяжение более 1470 МПа и, чтобы избежать проблем сегрегации, которые ухудшают пластичность.

- 0% - 0,3% молибдена и 0% - 0,7% хрома для увеличения прокаливаемости и для стабилизации остаточного аустенита, чтобы значительно снизить разложение аустенита в процессе перераспределения. Абсолютное нулевое значение исключается из-за остаточных количеств. В соответствии с осуществлением состав включает от 0% до 0,5% хрома. Когда стальной лист без покрытия, молибден и хром могут быть исключены, и их содержание может оставаться менее 0,05% каждого. Когда стальной лист является оцинкованным, содержание молибдена предпочтительно составляет от 0,07% до 0,20%, и содержание хрома предпочтительно составляет от 0,35% до 0,45%. В качестве альтернативы, когда лист покрыт, в частности, оцинкован с отжигом, содержание молибдена предпочтительно ниже 0,005%, и содержание хрома предпочтительно составляет от 0,46% до 0,7%. Содержание молибдена ниже 0,005% соответствует наличию молибдена только в качестве примеси или остаточного содержания.

-0,01% - 0,08% алюминия, который обычно добавляют к жидкой стали с целью раскисления, предпочтительно.

Остальное железо и остаточные элементы или неизбежные примеси при изготовлении стали. В этом отношении Ni, Cu, V, Ti, В, S, Р и N, по меньшей мере, рассматриваются как остаточные элементы, которые являются неизбежными примесями. Поэтому, как правило, их содержание составляет менее 0,05% для Ni, 0,05 для Cu, 0,007% для V, 0,001% для В, 0,005% для S, 0,02% для Р и 0,010% для N.

Добавление микролегирующих элементов, таких как Nb от 0 до 0,05% и/или Ti от 0 до 0,1% может быть использовано для получения искомой микроструктуры и оптимального сочетания свойств продукта.

В частности, когда лист с покрытием, Nb может быть добавлен в количестве до 0,05%. В соответствии с осуществлением содержание Nb предпочтительно составляет от 0,03 до 0,05%. В соответствии с этим осуществлением лист предпочтительно покрыт цинкованием или цинкованием с отжигом. Содержание Nb от 0,03 до 0,05% позволяет получить удовлетворительный предел прочности на растяжение и удлинение, в частности, предел прочности на растяжение, по меньшей мере, 1470 МПа и удлинение, по меньшей мере, 16%, когда лист покрыт цинкованием или цинкованием с отжигом.

Таким образом, когда лист с покрытием, в частности, путем цинкования с отжигом, состав может включать Nb в количестве от 0,03% до 0,05%, Cr в количестве от 0,46% до 0,7%, и без добавления Мо.

Необработанный стальной лист представляет собой холоднокатаный лист изготовленный в соответствии со способами, известными специалистам в данной области техники.

После прокатки листы протравливают кислотой или очищают, затем подвергают термообработке и необязательно горячему покрытию.

Термообработка, которую предпочтительно выполняют непрерывным отжигом, когда лист без покрытия, и на линии горячего покрытия, когда стальной лист с покрытием, включает следующие последовательные стадии:

- отжига холоднокатаного листа при температуре отжига AT равной или выше, чем температура превращения стали Ас3, и предпочтительно выше Ас3 + 15°С, чтобы получить отожженный стальной лист, имеющий полностью аустенитную структуру, но менее 1000°С, чтобы не слишком укрупнять аустенитное зерно. Обычно температура выше 870°С является достаточной для стали в соответствии с изобретением, и эта температура не должна быть выше 930°С. Затем стальной лист выдерживают при этой температуре, т.е. выдерживают между AT - 5°С и AT + 10°С, в течение времени, достаточного для выравнивания температуры в стали. Предпочтительно это время более 30 секунд, но не должно быть более 300 секунд. Для нагрева до температуры отжига холоднокатаный стальной лист, например, сначала нагревают до температуры около 600°С со скоростью, как правило, ниже 20°С/с, затем снова нагревают до температуры около 800°С со скоростью, как правило, ниже 10°С/с, и в конечном счете нагревают до температуры отжига AT со скоростью нагрева ниже 5°С/с. В этом случае лист выдерживают при температуре отжига в течение времени между 40 и 150 секундами.

- закали отожженного листа охлаждением до температуры закалки QT более низкой, чем температура превращения Ms между 150°С и 250°С при достаточно высокой скорости охлаждения, чтобы избежать образования феррита при охлаждении, предпочтительно, более 35°C/сек, чтобы получить закаленный лист, имеющий структуру, состоящую из мартенсита и аустенита, поэтому конечная структура содержит, по меньшей мере, 60% мартенсита и между 12% и 15% аустенита. Если сталь содержит менее 0,05% молибдена и менее 0,05% хрома, температура закалки предпочтительно составляет между 190°С и 210°С. Когда стальной лист должен быть оцинкован и когда химический состав стали таков, что 0,34% ≤ C ≤ 0,37%, 0,35% ≤ Cr ≤ 0,45% и 0,07% ≤ Мо ≤ 0,20%, температура закалки предпочтительно составляет между 200°С и 230°С. Когда состав стали таков, что 0,46% ≤ Cr ≤ 0,7% и 0% ≤ Мо ≤ 0,005%, температура закалки также предпочтительно составляет между 200°С и 230°С.

- повторного нагрева закаленного листа до температуры перераспределения РТ между 350°С и 450°С. Скорость нагрева предпочтительно составляет, по меньшей мере, 30°С/с.

- выдержки листа при температуре перераспределения РТ в течение времени перераспределения Pt между 15 сек и 250 сек, например, между 15 сек и 150 сек. Во время стадии перераспределения углерод распределяется, т.е. диффундирует из мартенсита в аустенит, который, таким образом, обогащается.

- необязательно, охлаждения листа до комнатной температуры, если отсутствует необходимость в покрытии, или нагрева листа до температуры горячего покрытия листа и его охлаждения до комнатной температуры, если необходимо покрытие. Горячее покрытие представляет собой, например, цинкование, и температура покрытия составляет около 460°С, как известно в данной области техники.

Нагрев до температуры покрытия выполняют предпочтительно со скоростью нагрева, по меньшей мере, 30°/с, и покрытие занимает от 2 до 10 секунд.

В соответствии с конкретным осуществлением горячее покрытие является цинкованием. В этом осуществлении время перераспределения предпочтительно составляет между 40 с и 120 с, например, более или равно 50 с и/или менее или равное 100 с.

Лист нагревают от температуры перераспределения РТ до температуры нанесения покрытия, которая в данном случае является температурой сплавления, и охлаждают до комнатной температуры после цинкования с отжигом.

Нагрев до температуры сплавления выполняют предпочтительно со скоростью нагрева, по меньшей мере, 20°С/с, предпочтительно, по меньшей мере, 30°С/с.

Предпочтительно температура сплавления ниже 520°C и выше 470°С. Более предпочтительно температура сплавления менее или равна 500°С, и/или выше или равна 480°С.

Лист выдерживают при температуре сплавления в течение времени, которое составляет, например, между 5 секундами и 20 секундами, предпочтительно между 5 с и 15 с, например, между 8 с и 12 с. Действительно, выдержка листа при температуре сплавления в течение более 20 с, приводит к уменьшению пластичности, в частности, к снижению общего удлинения листа.

При нанесении покрытия или без покрытия, скорость охлаждения до комнатной температуры предпочтительно составляет между 3 и 20°С/с.

Когда лист без покрытия и сталь содержит предпочтительно менее 0,05% хрома и менее 0,05% молибдена, время перераспределения предпочтительно составляет между 90 сек и 110 сек. С помощью такой обработки можно получить листы, имеющие предел текучести более 1150 МПа, предел прочности более 1470 МПа и общее удлинение более 19%.

Когда лист без покрытия и сталь содержит 0,35-0,45% хрома и 0,07-0,20% молибдена, время перераспределения предпочтительно составляет между 15 сек и 120 сек. С помощью такой обработки можно получить листы, имеющие предел текучести более 880 МПа, предел прочности более 1520 МПа и общее удлинение более 20%.

Когда лист с покрытием, состав и параметры обработки предпочтительно регулируют в соответствии с двумя следующими осуществлениями.

В соответствии с первым осуществлением, когда лист с покрытием, сталь содержит предпочтительно между 0,35% и 0,45% хрома и между 0,07% - 0,20% молибдена, и время перераспределения Pt предпочтительно составляет между 25 секундами и 55 секундами. В этих условиях даже можно получить стальной лист с покрытием, имеющий предел прочности выше 1510 МПа и общее удлинение, по меньшей мере 20%.

В соответствии со вторым осуществлением, когда лист с покрытием, сталь может включать между 0,46 и 0,7% хрома, менее 0,005% Мо и между 0,03 и 0,05% Nb. С этим составом время перераспределения предпочтительно выше 30 с, более предпочтительно выше или равно 50 с.

Когда лист покрыт цинкованием, время перераспределения может достигать 230 секунд.

Когда лист покрыт цинкованием с отжигом, время перераспределения Pt предпочтительно составляет между 40 секундами и 120 секундами, более предпочтительно между 50 и 100 секундами. Температура сплавления предпочтительно составляет между 470°С и 520°С, более предпочтительно между 480°С и 500°С.

Лист предпочтительно выдерживают при температуре сплавления в течение менее 20 с, предпочтительно менее 15 сек и более 5 с. В этих условиях можно получить оцинкованный с отжигом стальной лист, имеющий предел прочности выше 1470 МПа, даже выше 1510 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 16%.

В качестве примеров и сравнения, были изготовлены листы из сталей, массовый состав которых и характеристические температуры, такие как Ас3 и Ms, приведены в таблице I.

Листы подвергают холодной прокатки, отжигают, закаливают, разделяют и охлаждают до комнатной температуры, или оцинковывают после перераспределения, затем охлаждают до комнатной температуры.

Механические свойства измеряют в поперечном направлении по отношению к направлению прокатки. Как хорошо известно, в данной области техники, уровень пластичности в направлении прокатки немного лучше, чем в поперечном направлении, для такой высокопрочной стали. Определенными свойствами являются коэффициент раздачи отверстия HER, измеряемый в соответствии со стандартом ISO 16630:2009, предел текучести YS, предел прочности на растяжение TS, однородное удлинение UE и общее удлинение ТЕ.

Условия обработки и механические свойства приведены в таблице II для листов без покрытия и в таблице III, для листов с покрытием.

В этих таблицах AT является температурой отжига, QT температура закалки, РТ температура перераспределения. В таблице II, GI является температурой цинкования.

Примеры 1-14 показывают, что только со сталью S181, которая не содержит ни хрома, ни молибдена, и сталью S80, которая содержит и хром и молибден, можно достичь искомые свойства, т.е. TS ≥ 1470 МПа и ТЕ ≥ 19%. В сплаве S181, искомые свойства достигаются при температуре закалки QT 200°С и времени перераспределения 100 секунд. В этом случае предел прочности на разрыв превышает 1150 МПа. В сплаве S80, который содержит хром и молибден, искомые свойства достигаются при температуре закалки QT 220°С и времени перераспределения между 30 и 100 секундами (примеры 7-10). В этом случае предел прочности на растяжение выше 1520 МПа и общее удлинение составляет более 20%. Кроме того, стоит отметить, что все примеры, содержащие Cr и Мо (7-14), имеют предел прочности на разрыв значительно ниже, чем в примерах 1-6, относящихся к стали без Cr и Мо.

Примеры 15-33, показывают, что только примеры, соответствующие сталям, содержащим Cr и Мо способны достичь искомых свойств, когда листы оцинкованы (примеры 27-28). Для стали S80 температура закалки должна быть 220°С и время перераспределения 10 секунд слишком короткое время, в то время как время перераспределения 100 секунд слишком длительное. Когда сталь не содержит Cr и не содержит Мо, предел прочности на разрыв всегда остается ниже 1470 МПа.

Другие листы, изготовленные из сплава, имеющего состав, показанный в таблице IV, были холоднокатаными, отожженными, закаленными, разделенными, оцинкованными или оцинкованными с отжигом и охлажденными до комнатной температуры.

Механические свойства листов были измерены в поперечном направлении по отношению к направлению прокатки. Как хорошо известно, в данной области техники, уровень пластичности в направлении прокатки немного лучше, чем в поперечном направлении, для такой высокопрочной стали. Определенными свойствами являются коэффициент раздачи отверстия HER, измеренный в соответствии со стандартом ISO 16630:2009, предел прочности на разрыв YS, предел прочности на растяжение TS, равномерное удлинение UE и общее удлинение ТЕ.

Условия обработки и механические свойства оцинкованных листов представлены в таблице V.

В этой таблице GI является температурой цинкования.

Примеры 35-37 показывают, что в случае стали, содержащей большое количество хрома и ниобия и меньшее количество молибдена, искомые свойства, то есть TS≥1470 МПа и ТЕ≥19%, могут быть достигнуты со временем перераспределения более 30 с, в частности, по меньшей мере, 50 с.

Условия обработки и механические свойства оцинкованных и отожженных листов представлены в таблице VI.

В таблице VI TGA является температурой сплавления и t_GA является временем выдержки при этой температуре сплавления TGA.

Примеры 38-44 показывают, что время перераспределения Pt между 40 секундами и 120 секундами, в частности, между 50 и 100 секундами позволяет получить оцинкованный и отожженный стальной лист, имеющий предел прочности на разрыв выше 1510 МПа и общее удлинение, по меньшей мере, 16%.

В частности, пример 44 показывает, что температура сплавления 480°С и время выдержки при температуре сплавления 10 с позволяют получить предел прочности на разрыв более 1510 МПа и общее удлинение более 16%, даже более 17%.