×
10.04.2019
219.017.072c

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ХОЛОДНОКАТАНЫХ ПОЛОС НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ КЛАССА ПРОЧНОСТИ 220

Вид РИД

Изобретение

Юридическая информация Свернуть Развернуть
Краткое описание РИД Свернуть Развернуть
Аннотация: Изобретение относится к прокатному производству. Для обеспечения холоднокатаной полосе комплекса механических свойств, соответствующих классу прочности 220, а также повышения выхода годной продукции за счет исключения образования микротрещин и порывов при последующей штамповке полосы выплавляют сталь с заданным химическим составом и содержанием углерода 0,02-0,049 мас.%, затем осуществляют разливку стали с получением сляба, горячую прокатку сляба с последующим охлаждением водой поверхности полосы и смотку ее в рулон, удаление окалины с поверхности полосы травлением, холодную прокатку на непрерывном стане с получением полосы толщиной 0,7-3,0 мм, термообработку и дрессировку, при этом регламентируют температурный режим конца горячей прокатки полосы и смотки ее в рулон. Кроме того, толщину горячекатаной полосы в зависимости от конечной толщины холоднокатаной полосы регламентируют по зависимости: , где Н - толщина горячекатаной полосы, мм, h - конечная толщина холоднокатаной полосы, мм. 1 пр., 2 табл.
Реферат Свернуть Развернуть

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при изготовлении холоднокатаных полос из стали класса прочности 220, обладающих повышенными вытяжными характеристиками и предназначенных для последующего изготовления кузовных деталей автомобилей штамповкой.

Известны способы производства низкоуглеродистых холоднокатаных полос из горячекатаного рулонного подката, включающие производство горячекатаного рулонного подката, удаление окалины с его поверхности травлением, последующие холодную прокатку на непрерывном стане, отжиг и дрессировку отожженной полосы (Патент РФ №2307173, Патент РФ №2312906, Патент РФ №2212468).

Недостатками известных способов являются сложность обеспечения в тонкой холоднокатаной полосе требуемого комплекса механических свойств, соответствующих классу прочности 220, а также невозможность безобрывной переработки горячекатаного полосового подката в качественную холоднокатаную металлопродукцию. Это связано с тем, что известные способы производства полос из низкоуглеродистой низколегированной стали не учитывают температурных условий горячей прокатки и смотки горячекатаной полосы в рулон, что затрудняет формирование заданной микроструктуры, а следовательно, и механических свойств по всей длине полосы на стадии горячей прокатки. Кроме того, не обеспечивается выкатываемость горячекатаного подката на заданную толщину на стадии холодной прокатки.

Известен также способ производства прокатной продукции из низколегированной стали, содержащей следующие компоненты, мас.%:

Углерод - 0,02-0,08

Марганец - 0,2-0,6

Кремний - 0,005-0,1

Медь - 0,01-0,1

Алюминий - 0,02-0,07

Бор - 0,001-0,05

Кальций - 0,0005-0,01

Азот - 0,001-0,006

Ванадий - 0,0005-0,003

Ниобий - 0,0005-0,003

Железо - остальное, с суммарным содержанием в стали ванадия и ниобия - 0,0055% (Патент РФ №2154123).

Недостаток известного способа заключается в наличии в химическом составе стали карбонитридообразующих элементов, что излишне увеличивает упрочнение проката на стадии горячей прокатки за счет сдерживания роста зерна в процессе рекристаллизации, а соответственно возникает технологическая сложность в обеспечении требуемых механических свойств, соответствующих классу прочности 220 в холоднокатаной полосе, предназначенной для последующей холодной штамповки.

Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства холоднокатаных полос толщиной 0,15-3,0 мм, полученных из горячекатаной травленой полосы из низколегированной стали, содержащей следующие компоненты, мас.%:

Углерод 0,06-0,10
Марганец 0,20-0,50
Кремний 0,01-0,30
Медь 0,01-0,30
Алюминий 0,02-0,07
Фосфор 0,07-0,12
Азот 0,003-0,009
Сера 0,005-0,025
Кальций 0,0005-0,001
Бор 0,0008-0,005
Хром 0,01-0,30
Никель 0,01-0,30
Титан 0,002-0,02
Железо и неизбежные примеси остальное

(см. Патент РФ №2362815).

Недостаток известного способа заключается в сложности обеспечения в готовой холоднокатаной полосе соответствующего классу прочности 220 требуемого комплекса равномерно распределенных по длине полосы механических свойств. Это связано с избытком в структуре известной низколегированной стали достаточного количества упрочняющих фаз, формирование которых обусловлено дополнительным микролегированием, а также температурными режимами при горячей прокатке и смотке полосы в рулон. Формируемая при горячей прокатке микроструктура при последующей холодной прокатке полосы толщиной 0,7-3,0 мм на непрерывном стане при отсутствии регламентированного диапазона относительных суммарных обжатий при холодной прокатке приводит к возникновению трещин, многочисленных порывов, что, в свою очередь, не позволяет обеспечивать требуемое качество производимой холоднокатаной полосы на всей ее длине и существенно снижает выход годного при прокатке, а также затрудняется дальнейшая переработка такого проката в холодноштампованную продукцию.

Технической задачей, решаемой настоящим изобретением, является обеспечение соответствующего классу прочности 220 комплекса механических свойств по всей длине холоднокатаной полосы из низколегированной низкоуглеродистой стали при повышенном выходе годной продукции (более 95%).

Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства холоднокатаных полос низколегированной стали класса прочности 220 толщиной 0,7-3,0 мм, включающем выплавку, разливку стали с получением кристаллизованного сляба, его горячую прокатку в клетях широкополосного стана с регламентированной температурой конца прокатки, с последующим охлаждением водой поверхности полосы и смотку ее в рулон, удаление окалины с поверхности полосы травлением, холодную прокатку на непрерывном стане, термообработку и дрессировку, согласно изобретению выплавляют сталь, содержащую углерод, марганец, кремний, медь, алюминий, фосфор, азот, серу, хром, никель, железо при следующем соотношении компонентов, мас.%:

Углерод 0,02-0,049
Марганец 0,20-0,35
Кремний менее 0,04
Медь 0,01-0,08
Алюминий 0,03-0,07
Фосфор 0,04-0,07
Азот 0,003-0,007
Сера менее 0,015
Хром менее 0,06
Никель менее 0,06
Железо остальное,

горячую прокатку проводят с получением горячекатаной полосы толщиной по зависимости:

где Нгк - толщина горячекатаной полосы, мм,

h - конечная толщина холоднокатаной полосы, мм,

при этом температуру конца горячей прокатки принимают равной (840÷850)±15°С, температуру смотки горячекатаной полосы в рулон устанавливают 550±15°С.

Сущность заявляемого технического решения заключается в применении стратегии экономного легирования при минимальном содержании базовых элементов (углерода, марганца, кремния, фосфора, хрома и никеля) в сочетании с регламентацией температурных режимов горячей прокатки и смотки горячекатаной полосы в рулон, а также деформационного режима при холодной прокатке. Это в совокупности позволяет обеспечить повышение выхода годной холоднокатаной металлопродукции с требуемым по всей длине полосы уровнем механических свойств, соответствующих классу прочности 220, в частности, предел текучести σв≥220-260 Н/мм2, временное сопротивление разрыву σв≥340 Н/мм2, относительное удлинения δ80>30%, показатель деформационного упрочнения n90≥0,18, коэффициент нормальной пластической анизотропии R90≥1,7.

В заявленном способе границы и диапазон содержания основных химических элементов определены из соображений обеспечения максимально возможного упрочнения ферритной матрицы для заявленного класса прочности проката, при одновременном повышении его пластических свойств, что позволит обеспечить заданный уровень выкатываемости и штампуемости. Поэтому из химического состава стали исключены карбонитридообразующие элементы. Заявленный диапазон содержания углерода (0,02÷0,049%), в сочетании с марганцем (0,20÷0,35%) способствуют формированию ферритной структуры стали, обеспечивающей высокие значения предела текучести, временного сопротивления, относительного удлинения. При этом дальнейшее повышение содержания углерода ухудшает формуемость проката в холодном состоянии. Принятый уровень содержания кремния (менее 0,04%) в совокупности с низким содержанием серы (менее 0,015%) обеспечивают необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям. Алюминий вводится в качестве раскислителя, который связывает азот в нитриды, с целью упрочнения стали. Границы содержания алюминия и азота выбраны из необходимости поддержания их соотношения 1/10. Отклонение от указанных диапазонов алюминия (0,03-0,07) и азота (0,003-0,007) в нижнюю сторону может вызвать значительное укрупнение зерна и, как следствие, снижение прочностных характеристик проката; при отклонении в верхнюю сторону может быть запущен механизм деформационного старения, что приведет к излишнему упрочнению. Введение в сталь минимального количества никеля и хрома (менее 0,06% каждого) позволяет исключить повышенное упрочнение проката при одновременном снижении склонности стали к возможному трещинообразованию при холодной деформационной обработке. Введение фосфора (0,04-0,07%), как и в известных решениях, способствует улучшению пластических свойств стали при холодной прокатке и штамповке. В то же время при отсутствии дополнительного микролегирования карбонитридообразующими элементами фосфор позволяет дополнительно упрочнить ферритную матрицу.

Температурные режимы горячей прокатки выбраны из следующего. Для обеспечения требуемого комплекса механических свойств по всей длине горячекатаного подката, предназначенного для дальнейшего производства холоднокатаной полосы, соответствующей классу прочности 220, необходимо на стадии горячей прокатки сформировать структуру с мелким зерном полигонизованного феррита и дисперсными выделениями нитридов, что обеспечивает повышение прочностных свойств (при оптимальном соотношении предела текучести к пределу прочности σтв<0,70÷0,75), с одной стороны, и улучшает пластические свойства (δ80), с другой.

Как известно, величина и форма аустенитного зерна зависят от скорости рекристаллизации при прокатке. Поэтому получение требуемого комплекса механических свойств для обеспечения повышенной штампуемости металлопроката из низколегированной стали класса прочности 220 без применения микролегирования должно достигаться формированием мелкозернистой структуры феррита, одним из главных условий получения которой является наличие мелкозернистой структуры аустенита. Она, в свою очередь, может быть получена при определенных температурах прокатываемого металла, что соответствует окончанию горячей прокатки в аустенитной области при температуре, близкой к температуре аустенитного превращения. Для этого температуру конца прокатки необходимо принимать равной или близкой к точке Ас3 диаграммы «железо-углерод», так как в полосах из низколегированных сталей заявляемого химического состава интенсивная рекристаллизация начинается при температурах 825-865°С. Особенно важно соблюдение этих условий в конце горячей прокатки полос толщиной <25 мм (см. Регламентированная горячая прокатка полос на непрерывных станах. Tomczykiewicz Jan, Wegrzyn Aleksander. Regulowane walcowanie blach w garacej walcowni ciaglej. «Prz. now. hutn. ze-laza», 1976, 4, №2, 63-67).

Из этих условий выбран в заявляемом способе интервал температур конца прокатки, так как именно в указанном диапазоне (840÷850)±15°С обеспечивается получение требуемой микроструктуры. Кроме того, границы температур конца прокатки в зависимости от толщины горячекатаной полосы определены из условия: чем толще полоса, тем большей теплоемкостью она обладает. Соответственно, для выравнивания свойств и формирования равнобалльной микроструктуры с зерном 8-10 баллов в готовой горячекатаной полосе температурный интервал конца горячей прокатки на меньших толщинах смещен к более высоким температурам.

Указанными обстоятельствами также определяется заявляемый температурный интервал смотки горячекатаной полосы в рулон в диапазоне 550±15°С. Температура смотки для выбранного класса сталей должна быть максимально приближена к такой, чтобы обеспечивать скорость охлаждения на отводящем рольганге стана горячей прокатки для более полной стабилизации углерода, что позволяет получать относительно низкие значения предела текучести и отсутствие площадки текучести у горячекатаного подката (см. Black W., Bode R., Hahn P. Interstitial-free Steels: Processing, Properties and Application. In: Metallurgy of Vacuum-Degassed Steel Products, 1990, pp.73-90).

Кроме того, при отсутствии заявляемой регламентации температурных режимов конца прокатки и смотки в зависимости в микроструктуре стали при заниженных температурах конца прокатки и смотки (меньше нижней заявляемой границы температуры для соответствующих толщин) может появиться значительная разнобалльность в структуре (более трех смежных значений). С другой стороны, при температурах конца прокатки и смотки выше заявляемой в микроструктуре формируется крупное зерно (крупнее 8 балла), снижается общая прочность, при этом также снижается и пластичность, а предел текучести практически не изменяется, что ведет к росту показателя σтв, т.е. снижению штампуемости. Это приводит к тому, что в процессе дальнейшей переработки горячекатаного подката в холоднокатаную металлопродукцию возникает проблема выкатываемости полосы на требуемую толщину. Кроме того, появляются технологические сложности переработки полосы из-за многочисленных порывов в процессе холодной прокатки из-за образования микротрещин, в том числе, по кромкам полосы, что существенно снижает выход годной металлопродукции.

В случае применения заявленной регламентации температурного режима проведения процесса горячей прокатки и смотки формируется микроструктура с зерном феррита 8-10 баллов, что, с точки зрения способности металла к дальнейшей переработки путем холодной прокатки и последующей глубокой вытяжки, является наиболее оптимальным. Предел текучести σт при этом в низколегированной низкоуглеродистой стали без микролегирования карбонитридообразующими элементами в холоднокатаном состоянии достигает уровня более 220 Н/мм2, временное сопротивление разрыву σв≥340 Н/мм2, относительное удлинение (δ80) - не менее 30%, что соответствует классу прочности стального проката 220. Это позволяет в процессе переработки горячекатаного подката в холоднокатаную и далее в холодноштампованную продукцию за счет оптимальной микроструктуры по всему сечению и длине полосы, исключения образования трещин по кромкам полосы, а также ее обрывности, существенно повышается выход годного.

Приведенная математическая зависимость, связывающая толщину горячекатаной полосы с конечной толщиной холоднокатаной полосы, - эмпирическая и получена при обработке опытных данных при прокатке заявляемого размерно-марочного сортамента на широкополосном стане 2000 горячей прокатки и непрерывном четырехклетевом стане 2500 холодной прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат». Данная зависимость позволяет обеспечить высокую выкатываемость горячекатаного подката в холоднокатаную полосу заданной конечной толщины без образования микротрещин и порывов, а также оптимальные энерго-силовые параметры прокатного оборудования.

Таким образом, представленная совокупность признаков заявляемого способа производства холоднокатаных полос толщиной 0,7-3,0 мм из низколегированной низкоуглеродистой стали класса прочности 220 позволяет производить высококачественную металлопродукцию с требуемыми равными по всей длине готовой полосы механическими свойствами, при этом обеспечивается повышение выхода годного холоднокатаного проката.

Пример осуществления способа.

Выплавили кислородно-конвертерным методом 2 плавки стали заявленного химического состава (см. табл.1). После проведения внепечной обработки металла и введения требуемых добавок осуществляли непрерывную разливку стали с последующей ее кристаллизацией и порезкой на слябы. Далее производили горячую прокатку слябов на полосы требуемой толщины, которую в зависимости от конечной толщины холоднокатаной полосы определяли из выражения: , где Нгк - толщина горячекатаной полосы, мм, h - конечная толщина холоднокатаной полосы, мм. Затем горячекатаные полосы подвергали солянокислому травлению в линии НТА холодной прокатке на непрерывном прокатном стане с регламентированным суммарным относительным обжатием, рекристаллизационному отжигу в колпаковых печах и дрессировке с обжатием в пределах 1%. Испытанием на растяжение определяли основные механические свойства холоднокатаной полосы по ее длине: предел текучести σт, временное сопротивление разрыву σв, относительное удлинение δ80, показатель деформационного упрочнения n90, коэффициент нормальной пластической анизотропии R90. Для чего образцы для испытаний отбирались с переднего и заднего концов рулона, а также в зоне сварного шва (серединная часть полосы по ее длине). Выход годного оценивался по отсутствию порывов и микротрещин на поверхности полосы в процессе холодной прокатки.

Варианты технологических параметров, по которым по заявляемому способу осуществлялись горячая и последующая холодная прокатки полос конечной толщиной 0,7-3,0 мм из стали класса прочности 220 на широкополосном стане горячей прокатки 2000 и непрерывном четырехклетевом стане холодной прокатки 2500 ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат», а также результаты исследований представлены в таблице 2.

Заявляемая технология производства рулонов на примере производства холоднокатаных полос из низколегированной стали класса прочности 220 обеспечивает получение следующих механических свойств:: σт=220-260 Н/мм2, σв=340-375 Н/мм2, δ80>30%, показатель деформационного упрочнения n90≥0,18, коэффициент нормальной пластической анизотропии R90=1,7-2,4, что соответствует требованиям к сталям класса прочности 220.

На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что заявляемый способ работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе.

Заявляемый способ может найти широкое применение при производстве холоднокатаной рулонной металлопродукции класса прочности 220 для последующей штамповки кузовных деталей автомобиля.

Способ производства холоднокатаных полос низколегированной стали класса прочности 220 толщиной 0,7-3,0 мм, включающий выплавку, разливку стали с получением кристаллизованного сляба, его горячую прокатку в клетях широкополосного стана с последующим охлаждением водой поверхности полосы и смотку ее в рулон, удаление окалины с поверхности полосы травлением, холодную прокатку на непрерывном стане, термообработку и дрессировку, отличающийся тем, что выплавляют сталь, содержащую углерод, марганец, кремний, медь, алюминий, фосфор, азот, серу, хром, никель и железо при следующем соотношении компонентов, мас.%: причем горячую прокатку проводят с получением горячекатаной полосы толщиной по зависимости: ,где Н - толщина горячекатаной полосы, мм,h - конечная толщина холоднокатаной полосы, мм, при этом температуру конца горячей прокатки принимают равной (840÷850)±15°С, а температуру смотки горячекатаной полосы в рулон устанавливают 550±15°С.
Источник поступления информации: Роспатент

Показаны записи 21-30 из 161.
10.09.2015
№216.013.799a

Прокат круглого поперечного сечения для изготовления высокопрочного крепежа

Изобретение относится к металлургии стали и может быть использовано при производстве сортового проката круглого сечения для изготовления высокопрочного крепежа холодной осадкой. Для повышения пластических характеристик при сохранении высоких прочностных свойств получают сталь, содержащую,...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002562719
Дата охранного документа: 10.09.2015
20.02.2019
№219.016.bf8a

Способ производства холоднокатаной стальной ленты

Изобретение предназначено для улучшения потребительских свойств стальной ленты, используемой в автомобильной промышленности. Способ включает травление горячекатаной полосовой заготовки и ее последующую холодную прокатку на непрерывном стане. Повышение механических свойств ленты обеспечивается...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002350407
Дата охранного документа: 27.03.2009
01.03.2019
№219.016.c90d

Способ микролегирования стали азотом

Изобретение относится к области металлургии, а именно к микролегированию стали азотом. Способ включает выплавку металла в сталеплавильном агрегате, выпуск металла в ковш, раскисление, отбор пробы на содержание азота и последующую его разливку. Микролегирование стали азотом при...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002266338
Дата охранного документа: 20.12.2005
01.03.2019
№219.016.c938

Система калибров профилегибочного стана

Изобретение относится к прокатному производству. Система калибров профилегибочного стана для формовки неравнополочных уголков включает предчистовые калибры, образованные верхним и нижним валками, установленными с заданным зазором S. При этом упомянутые калибры выполнены с закрытием...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002261152
Дата охранного документа: 27.09.2005
01.03.2019
№219.016.ca3c

Валок профилегибочного стана

Изобретение относится к прокатному оборудованию и может быть использовано при производстве профилей. Валок профилегибочного стана содержит ось и укрепленные на оси боковые цилиндроконические элементы с промежуточными цилиндрическими элементами между ними. При этом, по меньшей мере, один боковой...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002256523
Дата охранного документа: 20.07.2005
01.03.2019
№219.016.cb28

Способ профилирования равнополочного двухслойного уголка

Изобретение относится к профилегибочному производству, в частности к технологии изготовления гнутых равнополочных двухслойных уголков. Начиная с первого прохода, осуществляют подгибку кромок более широкой нижней полосы с охватыванием ею боковых кромок верхней полосы с определенными углами...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002346775
Дата охранного документа: 20.02.2009
01.03.2019
№219.016.cb2c

Способ профилирования равнополочного швеллера

Изобретение относится к прокатному производству, в частности к профилированию швеллеров. При профилировании равнополочного двухслойного швеллера осуществляют подгибку кромок более широкой нижней полосовой заготовки с схватыванием ею боковых кромок верхней полосы с заданными углами подгибки в...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002346774
Дата охранного документа: 20.02.2009
01.03.2019
№219.016.cb64

Инструмент непрерывного широкополосного стана горячей прокатки

Изобретение предназначено для улучшения геометрии поперечного сечения горячекатаных полос двойной ширины, предназначенных для последующего продольного роспуска, за счет соответствующей профилировки рабочих валков клетей чистовой группы непрерывного широкополосного стана. Инструмент содержит...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002397034
Дата охранного документа: 20.08.2010
01.03.2019
№219.016.cb98

Затравка для машины непрерывного литья заготовок

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при разливке стали на машине непрерывного литья заготовок. Затравка состоит из тела и головки с цилиндрической упаковочной трубой на ее переднем конце, закрепленной на пластине уплотнения. При этом на пластине уплотнения...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002310544
Дата охранного документа: 20.11.2007
01.03.2019
№219.016.cb9a

Машина непрерывного литья заготовок

Изобретение относится к металлургии стали, в частности к непрерывному литью заготовок. Машина непрерывного литья заготовок содержит промежуточный ковш с калиброванным стаканом-дозатором. На калиброванный стакан-дозатор установлена защитная цилиндрическая огнеупорная труба на расстоянии...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002310545
Дата охранного документа: 20.11.2007
Показаны записи 21-30 из 69.
27.12.2013
№216.012.90e4

Способ термоокислительного крекинга тяжелых нефтяных остатков

Изобретение относится к нефтехимии, в частности к переработке тяжелых нефтяных остатков (ТНО) для получения светлых нефтепродуктов. Изобретение касается способа, включающего предварительный нагрев потоков тяжелых нефтяных остатков и кислородсодержащего газа до температуры 430-460°С, смешение их...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002502785
Дата охранного документа: 27.12.2013
10.04.2014
№216.012.afad

Способ холодной непрерывной прокатки тонких стальных полос

Изобретение предназначено для повышения потребительских свойств холоднокатаного полосового проката, получаемого на широкополосном пятиклетевом стане 2000. Снижение продольной разнотолщинности стальных полос толщиной 1,6…2,8 мм, прокатываемых до конечной толщины 0,36…0,7 мм при их ширине...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002510688
Дата охранного документа: 10.04.2014
20.05.2014
№216.012.c515

Способ производства горячекатаного широкополосного рулонного проката

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к производству горячекатаного широкополосного рулонного проката. Для повышения потребительских свойств и прочностных свойств проката последний производят из стали, содержащей, мас.%: 0,07 углерода, 0,03 кремния, 0,4÷1,6...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002516212
Дата охранного документа: 20.05.2014
20.05.2014
№216.012.c5a7

Способ производства холоднокатаной ленты из низкоуглеродистой стали для вырубки монетной заготовки

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве холоднокатаной ленты из низкоуглеродистых марок стали, применяемой для холодной вырубки. Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является обеспечение ограниченного диапазона твердости...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002516358
Дата охранного документа: 20.05.2014
20.11.2014
№216.013.0732

Способ текстурирования поверхности рабочего валка листопрокатной клети после шлифования с обеспечением получения регламентированных параметров шероховатости поверхности

Изобретение предназначено для подготовки поверхности рабочих валков станов холодной прокатки, в том числе с профилем CVC, с регламентированными параметрами микротопографии поверхности. Способ включает шлифование и последующее текстурирование его бочки импульсами электрического тока,...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002533243
Дата охранного документа: 20.11.2014
20.11.2015
№216.013.903d

Высокопрочный инварный сплав

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочным инварным сплавам. Заявлен высокопрочный инварный сплав, содержащий, мас.%: никель от 25,0 до менее 38,0, кобальт 0,5÷20,0, углерод 0,05÷1,2, титан 0,05÷4,0, молибден 0,02÷6,0, ванадий 0,01÷4,0, ниобий 0,02÷5,0, вольфрам...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002568541
Дата охранного документа: 20.11.2015
27.01.2016
№216.014.c25d

Способ термоокислительного крекинга тяжелых нефтяных остатков

Изобретение относится к способу переработки тяжелых нефтяных остатков при повышенной температуре и давлении, включающему контакт предварительно нагретого исходного сырья с кислородсодержащим газом в реакторе крекинга, отвод парообразных продуктов из верхней части реактора крекинга и тяжелого...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002574033
Дата охранного документа: 27.01.2016
20.04.2016
№216.015.3604

Способ обработки углеродсодержащего инварного сплава

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению высокопрочных углеродсодержащих инварных сплавов. Способ обработки углеродсодержащего инварного сплава включает закалку и деформационно-термическую упрочняющую обработку. Нагрев под закалку ведут до 1200÷1350°С, после закалки...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002581313
Дата охранного документа: 20.04.2016
25.08.2017
№217.015.9d83

Способ обработки инварного сплава на основе системы железо-никель

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способам обработки железоникелевого сплава. Заявлен способ обработки инварного сплава на основе системы железо-никель. Способ включает нагрев до 830-850°С, охлаждение в воде, дополнительное охлаждение до температуры ниже начала γ→α...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002610654
Дата охранного документа: 14.02.2017
25.08.2017
№217.015.9e05

Способ переработки тяжелых нефтяных остатков

Настоящее изобретение относится к способу переработки тяжелых нефтяных остатков с целью получения светлых нефтепродуктов. Способ заключается в непосредственном контакте нефтяных остатков с кислородсодержащим газом в реакторе крекинга при повышенной температуре и давлении, включает отвод...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002610845
Дата охранного документа: 16.02.2017
+ добавить свой РИД