Результат интеллектуальной деятельности: СПОСОБ ПРИГОТОВЛЕНИЯ КАТАЛИЗАТОРА ГИДРОКРЕКИНГА

Область техники

Данное изобретение относится к способу приготовления катализатора гидрокрекинга и способу гидрокрекинга, использующему данный катализатор.

Уровень техники

Способы, которые содержат обработку сырой нефти и другого нефтяного сырья водородом в присутствии катализатора, хорошо известны. Одним таким способом является гидрокрекинг, в котором тяжелые дистиллятные углеводороды превращаются под давлением водорода в продукты с меньшей молекулярной массой в присутствии катализатора. Гидрокрекинг применяют в нефтяной промышленности для получения широкого диапазона веществ от получения С₃/С₄ до изготовления смазочного масла.

Гидрокрекинг отличается от гидрообработки тем, что гидрообработка имеет задачу удалять серосодержащие соединения с минимальным разрывом связей углерод-углерод, тогда как гидрокрекинг основан на разрыве молекул более тяжелой нефти. В коммерческой практике существует ясное различие между катализаторами гидрокрекинга и гидрообработки, так как катализаторы гидрокрекинга деактивируются примесями, которые являются основной целью катализаторов гидрообработки. Различие в целях приводит к тому, что катализаторы гидрообработки и гидрокрекинга различаются по составу и способу изготовления.

Гидрокрекинг может выполняться в виде одно- или многостадийного способа. Многостадийный гидрокрекинг обычно включает в себя первую стадию, которая преимущественно является стадией гидрообработки, в которой примеси и ненасыщенные соединения гидрируются в присутствии первого катализатора с высокой активностью по гидрированию, и вторую стадию, где большая часть гидрокрекинга происходит в присутствии второго катализатора с высокой активностью по крекингу. В одностадийном гидрокрекинге этапы обработки и крекинга происходят в одном реакторе и могут выполняться с использованием единственного катализатора или с использованием нескольких последовательных каталитических слоев, обычно двух слоев, последовательно в одном реакторе, т. е. в виде пакетированного слоя. Аналогично в многостадийном гидрокрекинге каждая стадия может использовать единственный катализатор или пакетированный слой множества катализаторов, обычно двух.

Катализаторы, применяемые в гидрокрекинге, обычно изготовлены из несущего материала, на котором осаждены каталитически активные металлы, выбранные из группы, состоящей из никеля, кобальта, молибдена, вольфрама, палладия и платины.

Чем выше активность катализатора гидрокрекинга, тем более эффективным будет превращение. В частности, более активный катализатор может работать при меньшей температуре, чем менее активный катализатор, достигая такой же степени превращения. Это является преимуществом, так как меньшая рабочая температура удлиняет срок службы катализатора и снижает эксплуатационные расходы. Соответственно, всегда существует потребность в улучшении активности катализатора.

Иногда комплексообразующий агент добавляют во время изготовления катализатора, чтобы стабилизировать металлсодержащий раствор и/или ингибировать коагуляцию активных металлов, осаждаемых на носитель.

Несколько органических добавок оказывают благоприятное воздействие на катализаторы гидрокрекинга на основе оксида алюминия. Примерами являются углеводородное масло и полярная добавка, такая как диметилформамид (US 2010/236988), ненасыщенные диолы (US 2008/087577), ортофталатные сложные эфиры (US 2007/037695), органические азотсодержащие соединения (US 2007/155618), гидроксикарбоновые кислоты (ЕР 482817) или производные сахаров (WО 2004/018097).

Сущность изобретения

Настоящее изобретение обеспечивает способ приготовления сульфидированного катализатора гидрокрекинга, содержащий этапы

(а) обработки аморфного алюмосиликатного носителя компонентами с одним или более металлами VIВ группы, компонентами с одним или более металлами VIII группы и С₃-С₁₂ многоатомным соединением,

(b) сушки обработанного носителя катализатора при температуре самое большее 200°С с образованием пропитанного носителя, и

(c) сульфидирования пропитанного носителя с получением сульфидированного катализатора.

Катализатор настоящего изобретения использует аморфный алюмосиликатный материал в качестве носителя. Термин "аморфный" указывает на отсутствие кристаллической структуры, что определяется рентгеновской дифракцией, в материале носителя, хотя некоторый ближний порядок может присутствовать. Аморфный алюмосиликат, подходящий для использования в приготовлении носителя катализатора, является коммерчески доступным. Альтернативно алюмосиликат может быть приготовлен с помощью способа совместного гелеобразования или способа прививания, которые хорошо известны в данной области техники. Аморфный алюмосиликат предпочтительно содержит оксид кремния в количестве в интервале от 25 до 95% масс. в расчете только на носитель (т. е. в расчете на весь носитель). Более предпочтительно количество оксида кремния в носителе составляет больше чем 35% масс. и наиболее предпочтительно, по меньшей мере, 40% масс. Очень подходящий аморфный алюмосиликатный продукт для использования в приготовлении носителя катализатора содержит 45% масс. оксида кремния и 55% масс. оксида алюминия и является коммерчески доступным (см. Criterion catalysts and Technologies, USA).

Необязательно цеолит может быть включен в носитель. Данный цеолит может быть любым цеолитом, предложенным для использования в катализаторе гидрокрекинга. Однако хорошие результаты были обнаружены с использованием фожазитного цеолита, особенно цеолита Y. Полезно, когда цеолит Y представляет собой стабилизированный цеолит Y, имеющий размер ячейки в интервале от 24,10 до 24,40 Å и объемное или общее отношение оксида кремния к оксиду алюминия (SАR) в интервале от 4 до 100. Предпочтительно, цеолит Y имеет SАR в интервале от 20 до 100, особенно от 25 до 90. Такие Y цеолитные материалы легкодоступны коммерчески, например, от Zeolyst International.

Более чем один цеолит может присутствовать в катализаторе, и такой дополнительный цеолит может быть любым подходящим цеолитом, демонстрирующим полезную активность в гидрокрекинге, особенно когда используется в небольшом количестве в катализаторе гидрокрекинга. Подходящий дополнительный цеолит может быть выбран из цеолита бета, цеолита ZSМ-5 и цеолита Y с другим размером ячейки и/или SАR, чем первый цеолит, использованный в катализаторе данного изобретения.

Если присутствует, количество всего цеолита в катализаторе данного изобретения подходящим образом лежит в интервале от 1 до 40% масс. в расчете на полную массу носителя и предпочтительно в интервале от 1 до 20, особенно от 1 до 10% масс.

Данный способ дополнительно содержит обработку носителя компонентами с одним или несколькими металлами группы VIII и компонентами с одним или несколькими металлами группы VIВ, которые приводятся так, как дается в периодической таблице, опубликованной в CRC Handbook of Chemistry and Physics, 68th Edition, 1985, CRC Press, INC.

Предпочтительно, металл группы III выбирают из группы, состоящей из никеля, кобальта и их смесей; тогда как металл группы VIВ предпочтительно выбирают из группы, состоящей из молибдена и вольфрама и их смесей. В предпочтительном варианте осуществления металл группы VIII представляет собой никель, а металл группы VIВ представляет собой молибден и/или вольфрам, предпочтительно молибден.

Количество металла группы VIII и металла группы VIВ в катализаторе может меняться в зависимости от типа металла и предназначенной цели катализатора, однако количество металла группы VIII предпочтительно будет в интервале от 0,5 до 10% масс., тогда как количество металла группы VIВ предпочтительно будет в интервале от 3 до 30% масс., приведенное на металл в расчете на полную массу катализатора. Предпочтительный катализатор согласно настоящему изобретению содержит никель в количестве в интервале от 1 до 6% масс., более предпочтительно от 3 до 6% масс. и молибден в количестве в интервале от 6 до 19% масс., предпочтительно от 10 до 16% масс. или вольфрам в количестве в интервале от 10 до 25% масс., предпочтительно от 15 до 22% масс.

Изготовление катализатора гидрокрекинга дополнительно содержит обработку С₃-С₁₂ многоатомным соединением. Было обнаружено, что применение С₃-С₁₂ многоатомного соединения обеспечивает более стабильный катализатор, демонстрирующий увеличенную активность гидрокрекинга, особенно в нижнем слое первой стадии гидрокрекинга. Без связи с теорией считается, что добавление С₃-С₁₂ многоатомного соединения облегчает формирование стекловидного пропитанного состояния при сушке с растворенными металлами (и, таким образом, диспергированными). Обработанный таким образом носитель катализатора сушат и сульфидируют без промежуточного прокаливания. В этих особых обстоятельствах полагают, что это ведет к улучшенной дисперсности металлов в сульфидированном состоянии.

С₃-С₁₂ многоатомное соединение предпочтительно представляет собой сахар, сахарный спирт и/или сахарную кислоту. Более предпочтительно, оно представляет собой С₆ или С₁₂ сахар, сахарный спирт и/или сахарную кислоту. Особенно предпочтительными соединениями являются сахароза и/или глюконовая кислота.

С₃-С₁₂ многоатомное соединение присутствует в высушенном и обработанном катализаторе в количестве, соответствующем 3-30% масс., предпочтительно 5-20% масс. в расчете на полную массу катализатора.

Фосфорная кислота может быть включена в катализатор. В качестве фосфорной кислоты может быть использована любая кислота из метафосфорной кислоты, пирофосфорной кислоты, ортофосфорной кислоты, трифосфорной кислоты и тетрафосфорной кислоты. Растворимая соль данной кислоты, такая как фосфат никеля, также может быть использована. Количество в высушенном и обработанном катализаторе обычно составляет 0,1-10% масс.

Соединения фтора также могут быть включены в данный катализатор, чтобы увеличить активность катализатора, как описано в US 36713108. Это может достигаться путем включения водорастворимого соединения в пропитывающий раствор, такого как фтористоводородная кислота, трифторуксусная кислота или гексафторфосфорная кислота или их подходящие соли. Уровень фтора в катализаторе предпочтительно находится в интервале от 0,1 до 6,0% масс. Фтор постепенно теряется из катализатора во время работы. Его уровень может поддерживаться путем добавления углеводородрастворимого соединения фтора в сырье, как описано в US 36713108. Примеры подходящих соединений фтора включают 1,1-дифторэтан или о-фтортолуол.

Полная площадь поверхности катализатора предпочтительно больше чем 100 м²/г и более предпочтительно находится в интервале от 200 до 300 м²/г, как определяется с помощью метода БЭТ согласно тесту АSТМ D3663-03. Полный объем пор предпочтительно больше чем 0,4 мл/г. Минимальная требуемая площадь поверхности определяет максимальный объем пор, который может быть использован. Предпочтительно, в интервале от 5 до 40% об. от полного объема пор присутствует в виде пор, имеющих диаметр больше чем 350Е. Объем пор определяют, используя стандартный тестовый метод для определения распределения объема пор катализаторов с помощью ртутной интрузионной порозиметрии, АSТМ D 4284-88.

Описываемый здесь катализатор может быть приготовлен с помощью любой из подходящих технологий приготовления, известных в данной области техники. Предпочтительно, используют метод одноступенчатой пропитки. Носитель, содержащий аморфный алюмосиликат, пропитывают раствором, содержащим металл группы VIII, металл группы VIВ и С₃-С₁₂ многоатомное соединение и любую дополнительную добавку (фосфорную кислоту, фтор), и полученный катализатор сушат при температуре самое большее 200°С.

Аморфный алюмосиликатный носитель, возможно включающий цеолит, может быть приготовлен с помощью любой из подходящих технологий приготовления, известных в данной области техники. Предпочтительный способ приготовления носителя содержит измельчение смеси аморфного алюмосиликата, возможно цеолита и подходящей жидкости, экструдирование данной смеси и сушку и нагрев полученного экструдата.

Экструдат может иметь любую подходящую форму, известную в данной области техники, например цилиндрическую, полую цилиндрическую, многолопастную или витую многолопастную. Предпочтительной формой частиц катализатора является многолопастная, например трехлопастная. Обычно экструдаты имеют номинальный диаметр от 0,5 до 5 мм, предпочтительно от 1 до 3 мм.

После экструзии экструдат сушат. Сушку можно выполнять при повышенной температуре, предпочтительно до 300°С, более предпочтительно до 200°С. Период сушки обычно составляет до 5 часов, предпочтительно в интервале от 30 минут до 3 часов. Предпочтительно, затем экструдат дополнительно нагревают (прокаливают) после сушки при очень высокой температуре, предпочтительно от 400 до 1000°С, обычно в течение периода до 5 часов, предпочтительно в интервале от 30 минут до 4 часов.

Металлы группы VIII и группы VIВ могут осаждаться на носитель с применением любых подходящих способов, известных в данной области техники, например ионным обменом, конкурентным ионным обменом или пропиткой. При использовании пропитки ее предпочтительно выполняют вместе с С₃-С₁₂ многоатомным соединением и дополнительными добавками, если их включают. Когда пропитку выполняют вместе с С₃-С₁₂ многоатомным соединением, сушку необходимо проводить при температуре не выше 200°С, предпочтительно не выше 170°С, более предпочтительно не выше 120°С.

Альтернативно обработанный носитель катализатора сушат путем сублимационной сушки, которая содержит замораживание обработанного носителя катализатора и снижение окружающего давления до величины, позволяющей замерзшей воде сублимироваться непосредственно из твердой фазы в газовую фазу. Было обнаружено, что катализатор, приготовленный таким образом, является особенно активным в гидрокрекинге при том, что данный процесс может выполняться при пониженном давлении и/или полученный продукт имеет пониженное содержание серы и/или азота.

Катализатор гидрокрекинга сульфидируют до использования в процессе гидрокрекинга. Катализатор может сульфидироваться подходящим образом посредством любой из технологий, известных в данной области техники, такой как сульфидирование ex-situ или in-situ. Например, сульфидирование можно выполнять путем контактирования катализатора с серосодержащим газом, таким как смесь водорода и сероводорода, смесь водорода и дисульфида углерода или смесь водорода и меркаптана, такого как бутилмеркаптан. Альтернативно сульфидирование можно выполнять путем контактирования катализатора с водородом и серосодержащим углеводородным нефтепродуктом, таким как серосодержащий керосин или газойль. Сера также может вводиться в углеводородный нефтепродукт путем добавления подходящего серосодержащего соединения, например диметилдисульфида или трет-нонилполисульфида.

Способ гидрокрекинга, использующий катализатор настоящего изобретения, содержит гидрокрекинг углеводородного сырья в присутствии водорода и катализатора гидрокрекинга. Как будет понятно специалистам в данной области техники, условия, используемые для способа гидрокрекинга, могут варьировать, однако обычно температура превращения предпочтительно находится в интервале от 250 до 500°С, более предпочтительно от 300 до 450°С и наиболее предпочтительно от 350 до 450°С. Кроме того, полное давление в способе гидрокрекинга предпочтительно будет в интервале от 5×10⁶ Па (50 бар) до 3×10⁷ Па (300 бар), более предпочтительно от 7,5×10⁶ Па (75 бар) до 2,5×10⁷ Па (250 бар) и еще более предпочтительно от 1×10⁷ Па (100 бар) до 2×10⁷ Па (200 бар); тогда как парциальное давление водорода предпочтительно будет в интервале от 2,5×10⁶ Па (25 бар) до 2,5×10⁷ Па (250 бар), более предпочтительно от 5×10⁶ Па (50 бар) до 2×10⁷ Па (200 бар) и еще более предпочтительно от 6×10⁶ Па (60 бар) до 1,8×10⁷ Па (180 бар). Кроме того, массовая скорость сырья в обозначении кг исходного сырья на литр катализатора в час (кг⋅л^-1⋅ч^-1) предпочтительно будет в интервале от 0,1 до 10, более предпочтительно от 0,2 до 8 и еще более предпочтительно от 0,5 до 5; тогда как полные скорости газа (отношения газ/сырье) предпочтительно будут в интервале от 100 до 5000 нл/кг, более предпочтительно от 250 до 2500 нл/кг.

Широкий диапазон углеводородного сырья может быть использован в способе гидрокрекинга. Примеры сырья, которое может легко применяться, включают в себя газойли, газойли коксования, вакуумные газойли, деасфальтированные нефтепродукты, фракции (например, газойлевая и парафиновая фракции), полученные при использовании процесса синтеза Фишера-Тропша, широкие остаточные фракции, рецикловые газойли каталитического крекинга, газойли термического или каталитического крекинга, и синтетическую сырую нефть, возможно происходящую из битуминозных песков, горючих сланцев, остатков процессов облагораживания или биомассы. Также могут применяться комбинации различных углеводородных нефтепродуктов. Сырье обычно будет таким, что, по меньшей мере, 50% масс. имеет точку кипения выше 370°С. Содержание азота и серы в углеводородном сырье не является критическим, и сырье может иметь содержание азота до 5000 масс. ч./млн (массовых частей на миллион) и содержание серы до 6% масс. Обычно содержание азота может быть в интервале от 250 до 2000 масс. ч./млн, а содержание серы в интервале от 0,2 до 5% масс.

Катализаторы, приготовленные с помощью способа настоящего изобретения, могут быть использованы для преимущественного эффекта в многостадийном гидрокрекинге, особенно в качестве катализатора нижнего слоя в стопке из множества слоев катализаторов, так как было показано, что катализаторы на основе аморфного алюмосиликата демонстрируют лучшую и более стабильную активность гидродеазотирования в присутствии водорода и более высокую активность гидрокрекинга, чем предварительно обработанные катализаторы на основе оксида алюминия. Такая стопка может состоять, например, из верхнего слоя из катализатора на основе оксида алюминия и нижнего слоя из катализатора на основе алюмосиликата при объемном отношении катализатора на основе оксида алюминия к катализатору на основе алюмосиликата, варьирующем от 1:1 до 4:1.

Катализаторы настоящего изобретения также могут быть использованы, чтобы обеспечивать преимущественный эффект в одностадийном гидрокрекинге, где они дают хорошую эффективность превращения даже при контакте с сырьем, содержащим азот- и серосодержащие примеси.

Одним из применений одностадийного гидрокрекинга является получение средних дистиллятных фракций. Средние дистиллятные фракции представляют собой жидкие фракции, имеющие точку кипения в интервале от 150 до 370°С, и включают в себя такие продукты, как керосин (от 150 до 250°С) и газойль (от 250 до 370°С). Существует растущая потребность в средних дистиллятных продуктах, и поэтому всегда есть потребность в способах гидрокрекинга, которые дают высокую селективность по средним дистиллятам с минимальным образованием газообразного (С₁-С₄) материала, т. е. способах, продукты которых содержат малые количества газообразного материала и большие количества среднего дистиллята. В этой связи доказано, что способ гидрокрекинга настоящего изобретения является очень селективным при превращении тяжелого дистиллятного сырья, такого как тяжелые газойли или деасфальтированные нефтепродукты, в средние дистиллятные фракции.

Примеры

Аморфный алюмосиликатный носитель, использованный в данных примерах, представлял собой 1,3 мм трехлопастные частицы аморфного алюмосиликатного экструдата, имеющие объем пор по воде 0,78 мл/г.

Пример 1

Приготовление прокаленного катализатора (не по изобретению)

5,55 г моногидрата лимонной кислоты растворяли в 10 мл деминерализованной воды. Добавляли 3,90 г карбоната никеля (39,80% масс. Ni), и данную смесь нагревали до получения прозрачного зеленого раствора. Затем добавляли 9,19 г метавольфрамата аммония (70,9% масс. W) и добавляли деминерализованную воду, пока полученный прозрачный раствор не достигал общего объема 16,2 мл. Данный раствор затем использовали для пропитки 20,8 г аморфного алюмосиликатного носителя. Катализатор затем сушили в проветриваемой печи при 120°С в течение 2 часов и потом прокаливали при 450°С в течение 2 часов. Состав катализатора был 5,0% Ni и 21,0% W в массовых % в расчете на сухую массу. (Обозначается "А")

Пример 2

Приготовление катализатора согласно данному изобретению

32,63 г МоО₃, 6,52 г NiО, 60 г Н₂О и 12,18 г Н₃РО₄ (85%) объединяли и кипятили в течение приблизительно 45 мин до получения прозрачного зеленого раствора. После охлаждения добавляли 25,0 г раствора глюконовой кислоты (50% в Н₂О), получая голубоватый темно-зеленый раствор, который кратко кипятили, приводя к дальнейшему изменению цвета до зеленоватого темно-синего. Полученная общая масса раствора была 105,7 г. Одну пятую этого раствора (21,4 г) разбавляли до требуемого объема (24,3 г, 15,6 мл) и использовали для пропитки 20,0 г аморфного алюмосиликатного носителя. Катализатор затем сушили при 70°С в вакуумной печи. Состав катализатора был 3,5% Ni, 15,0% Мо, 2,2% Р и 8,53% глюконовой кислоты в массовых % в расчете на сухую массу. (Обозначается "В")

Пример 3

Приготовление катализатора согласно данному изобретению

16,2 г МоО₃, 3,25 г NiО, 30,0 г Н₂О и 5,94 г Н₃РО₄ (85%) объединяли и кипятили в течение приблизительно 45 мин, позволяя некоторое испарение воды, до получения прозрачного зеленого раствора. Раствору позволяли остывать и делили его на две равные порции по 23, 25 г. К одной из порций добавляли 3,13 г сахарозы, получая голубоватый темно-зеленый раствор, который кратко кипятили, вызывая дополнительное изменение цвета до темно-синего. Этот раствор разбавляли до требуемого объема (29,0 г, 10,0 мл) и использовали для пропитки 25,0 г аморфного алюмосиликатного носителя. Катализатор затем охлаждали в бане IРА/СО₂ и сушили сублимацией в течение ночи. Состав катализатора был 3,5% Ni, 15,0% Мо, 2,2% Р и 8,53% сахарозы в массовых % в расчете на сухую массу. (Обозначается "С")

Пример 4

Тестирование катализаторов

Катализаторы "А"-"С" тестировали на активность в гидрокрекинге, гидрообессеривании и гидродеазотировании в тесте моделирования первой стадии гидрокрекинга, используя сырье тяжелый газойль, имеющий свойства, показанные в следующей таблице:

Тестирование выполняли в проточном микрооборудовании, заполненном слоем катализатора, содержащим верхний слой из 15 мл катализатора Criterion DN-3300, 1,3 мм трехлопастные частицы разбавлены равным объемом 0,05 мм частиц карбида кремния и нижний слой из 5 мл исследуемого катализатора, также разбавленного равным объемом 0,05 мм частиц карбида кремния.

Перед тестированием катализатор предварительно сульфидировали в жидкой фазе, используя исходный газойль и смесь водорода и сероводорода при давлении 112 бар и с температурным профилем, растущим от окружающей (22°С) до конечной температуры 345°С.

Для измерения активности гидрокрекинга, гидрообессеривания и гидродеазотирования сырье тяжелый газойль приводили в контакт со слоем катализатора в проточном режиме при массовой часовой объемной скорости 1,36 кг тяжелого газойля на литр катализатора в час (кг/л/ч), отношении газообразный водород/тяжелый газойль 900 нл/кг и полном давлении 112 бар (11,2 МПа). Производительность гидрокрекинга определяли в величинах конверсии исходных компонентов, имеющих точку кипения 370°С или выше, в материал, кипящий при менее чем 370°С, анализируя продукт, полученный при температуре слоя катализатора 380°С и после 620 часов работы в потоке.

Производительность гидрообессеривания и гидродеазотирования определяли для того же продукта, измеряя остаточные уровни серы и азота соответственно. Из результатов, показанных в следующей таблице, можно видеть, что катализаторы "В" и "С" являются существенно более активными в гидрокрекинге, гидрообессеривании и гидродеазотировании.

Пример 5

Приготовление катализатора не по изобретению

16,55 г МоО₃, 3,27 г NiО, 25 г Н₂О и 6,02 г Н₃РО₄ (85%) объединяли и кипятили в течение приблизительно 45 мин до получения прозрачного зеленого раствора. После охлаждения определяли, что полная масса раствора составляла 40,25 г. 12,08 г этого раствора разбавляли до требуемого объема (13,2 мл) и использовали для пропитки 15,0 г аморфного алюмосиликатного носителя. Катализатор затем сушили при 70°С в вакуумной печи. Состав катализатора был 3,5% Ni, 15,0% Мо и 2,2% Р в массовых % в расчете на сухую массу. (Обозначается "D")

Пример 6

Выполнение теста гидрообессеривания дибензотиофена (ДБТ тест)

Эксперименты по гидрообессериванию дибензотиофена проводили в капельном потоке в нанопроточной реакторной системе с шестью реакторами. Каждый реактор наполняли 385 мг дробленых и отсеянных частиц катализатора (30-80 меш), разбавленных инертным материалом, чтобы гарантировать надлежащее гидродинамическое поведение. Перед тестированием катализаторы предварительно сульфидировали in situ смесью гексадекана и 5,4% масс. дитерциононилпентасульфида, подаваемой при 0,75 мл/мин в капельном потоке с Н₂ при скорости потока 250 мл/г сырья, нагревали при 20°С/ч до 280°С, затем поддерживали ее в течение 5 ч, потом нагревали при 20°С/ч до 340°С и поддерживали ее в течение 2 ч. Сырье тестирования представляло собой смесь 5% масс. дибензотиофена (ДБТ), 1,75% масс. додекана и остальное гексадекан, подаваемый при 0,75 мл/мин в капельном потоке с Н₂ при скорости потока 250 мл/г сырья.

Результаты суммируются в следующей таблице.

Константу реакции для конверсии ДБТ (k_ДБТ) вычисляли в предположении кинетики реакции первого порядка в превращении ДБТ. Из результатов ясно, что катализатор В является существенно более активным в гидрообессеривании ДБТ, чем оба сравнительных катализатора А и D.