Результат интеллектуальной деятельности: СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ВЯЗКОСТИ МИКРОРАЗРУШЕНИЯ ТОНКИХ ПЛЕНОК ИЗ МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ АМОРФНО-НАНОКРИСТАЛЛИЧЕСКИХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ СПЛАВОВ (ВАРИАНТЫ)

Изобретение относится к области исследования физических свойств металлов и сплавов, а именно к анализу вязкости разрушения тонких пленок многокомпонентных аморфно-нанокристаллических металлических сплавов (АНКМС) после их перехода из одного состояния в другое в результате термической обработки, то есть определению условий, при которых данные сплавы приобретают требуемые свойства, например хрупкость, но сохраняют другие свои свойства, например магнитные.

Известна методика определения механических характеристик аморфных лент при испытании на изгиб, заключающаяся в изгибании образца ленты АНКМС до его разрушения [«Металлы. Методы испытания на изгиб» ГОСТ 14019-80 (СТ СЭВ 474-38, ИСО 7438-85)]. Данная методика наглядна и позволяет легко сравнивать образцы материалов, прошедших различную термическую обработку. Однако, при исследовании аморфно-нанокристаллических материалов (имеющих в своем составе нанокристаллы), в ней проявляются определенные недостатки.

Главным недостатком данного способа является то обстоятельство, что при печном отжиге данных материалов выше определенной температуры (температуры отпускной хрупкости) и при переходе части материала в нанокристаллическое состояние происходит его охрупчивание, а измерения пластичности, по упомянутому выше методу, дают околонулевые значения, что делает невозможным исследование их свойств в заданном диапазоне температурного воздействия. Недостатком также является невозможность исследования локальных неоднородных областей в образцах металлических пленок и большой расход образцов и времени, необходимых для испытаний.

Известен также способ определения пластичности микроиндентированием на подложках. При использовании данного способа предварительно отожженный и охлажденный до комнатной температуры образец исследуемого материала помещают на металлическую подложку, на которую со стороны исследуемого образца наносится слой полимерного композитного материала; закрепляют на ней, после чего воздействуют на исследуемый образец четырехгранной пирамидкой, например пирамидкой Викерса; подбирая усилие воздействия, скорость касания поверхности исследуемого материала пирамидкой и время воздействия на образец таким образом, чтобы в месте воздействия (проникновения) пирамидки образовалась группа трещин в виде фигур, близких по форме к вложенным квадратам. При этом для определения коэффициента пластичности используют выражение:

где h - толщина исследуемого образца, d - диаметр приведенной полуокружности, достроенной по результатам измерения фигуры, образованной группой трещин после воздействия на образец четырехгранной пирамидкой. Также возможно использование эмпирических коэффициентов, умножаемых на величину «ступени» отпечатка от индентора, то есть на расстояние между соседними трещинами, образующими фигуру из вложенных квадратов. [Ушаков И.В., Федоров В.А., Пермякова И.Е. / Определение пластичности металлического стекла микроиндентированием на подложках // М.: Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2003 г. Том 69, №7. С. 43-47.]

Недостатком данного способа является относительно низкая точность расчета коэффициента пластичности S вследствие ошибок при определении приведенного диаметра полуокружности и эмпирических коэффициентов.

Наиболее близким к предлагаемому методу является способ определения пластических характеристик пленок многокомпонентных аморфно-нанокристаллических металлических сплавов, взятый нами в качестве прототипа. [Патент №2494039, С1 Российская Федерация, МКП G01N 3/42, B82Y 32/00. Способ определения коэффициента пластичности тонких пленок из многокомпонентных аморфно-нанокристаллических металлических сплавов / Ушаков И.В., Сафронов И.С.; заявитель и патентообладатель ФГБОУ ВПО «МГГУ». - №2012116406/28; заявлено 24.04.2012; опубликовано 27.09.2013.]

В данном методе для расчетов коэффициента пластичности используется ввод новых показателей и их усреднение, а именно для расчета величины d в выражении (1) используется следующее выражение:

где l_сред мкм и l_{мин. сред} мкм - это среднее и минимальное среднее расстояния между соседними трещинами соответствующих сторон фигуры, образованной трещинами в форме вложенных квадратов после воздействия на образец индентора. При этом учитываются только те трещины, которые относительно параллельны соответствующим сторонам квадрата и образуют характерную фигуру в виде вложенных квадратов. Расчеты l_сред производят путем измерения всех расстояний между соседними трещинами во всех сторонах образованной ими фигуры, при необходимости достраивая незамкнутые квадраты до замкнутых. Аналогично рассчитываем l_{мин.сред}, но вместо всех расстояний между соседними трещинами берем только минимальные расстояния между соседними трещинами в каждой из сторон фигуры ими образованной.

Недостатком данного метода являются то, что ребра индентора являются концентраторами напряжения, что вносит искажения в формирование трещин в исследуемом образце. Также возникающие из-за воздействия ребер трещины разрушения материала блокируют развитие трещин ориентированных параллельно граням индентора. Недостатком, также, является образование при индентировании большого количества мелких отколов, которые не позволяют определить начальную ориентацию основных трещин из-за их сдвигов.

Отметим также, что с терминологической точки зрения использование термина «пластических характеристик» для предложенной характеристики материалов не совсем корректно.

Используя (косвенно) при расчете коэффициента 8 в формулах для «характеристики пластичности», понятия количества и длин микротрещин, образующихся в материалах, и учитывая, что появление трещин характеризуется, в основном, предельными характеристиками материала, а распространение трещин - поверхностной энергией разрушения и энергией деформации, включая пластические деформации в вершине трещины, коэффициент 8 корректнее называть «параметром вязкости микроразрушения». Действительно, пластические свойства материалов связаны с остаточными деформациями после нагружения (скольжение дислокации, двойникование и пр.).

Техническим результатом, представленного изобретения, является создание способа исследования механических свойств тонких пленок многокомпонентных аморфно-нанокристаллических металлических сплавов, который позволяет увеличить точность измерения коэффициента вязкости микроразрушения путем исключения возможности формирования магистральных микротрещин, разрушающих образец. Отмеченный технический результат является первым следствием использования в качестве индентора стального шарика, а не пирамидки, вдавливание которой из-за концентраторов механических напряжений в области вершины и ребер пирамидки способно инициировать в локальных неоднородных областях макротрещины, которые могут приводить к исключению результатов измерения и формирования макротрещин.

Таким образом, в предлагаемом способе определяется коэффициент вязкости микроразрушения тонких пленок из многокомпонентных аморфно-нанокристаллических металлических сплавов, помещаемых на подложку, вместо использования пирамидки Викерса используется стальной шарик, что позволяет исследовать даже самые хрупкие образцы металлических пленок. Так как при исследовании образцов пленок при помощи шарика имеет место два вида трещин, то систему координат для определения расстояний между ними строят исходя из их особенностей. Возможно формирование двух характерных микрокартин разрушения, на основе анализа которых определяется коэффициент вязкости микроразрушения.

По первому варианту характерная микрокартина разрушения состоит из групп кольцевых трещин, которые образуют замкнутые окружности или группы дуг окружностей. При расчете учитываем только те кольцевые трещины, которые образуют замкнутые окружности или дуги окружности, которые составляют не менее 270°. Данная картина разрушения образца показана на фигуре 1, где 1 - это отпечаток от индентора, 2 - система замкнутых трещин, а 3 - незамкнутые трещины. Оси, по которым замеряются расстояния, имеют буквенные обозначения (А, Б, В, Г и т.д.), а расстояния обозначаются буквой «l» с соответствующими буквенным и цифровым символами (например, lв2). В отличие от прототипа, с целью увеличения достоверности результатов расчета учитываются только те трещины, которые образуют относительно замкнутый круг и формируют характерную фигуру в виде вложенных окружностей. Расчеты l_сред производят путем измерения всех расстояний между соседними трещинами образованной ими фигуры, при необходимости дополняя декартовую систему осей дополнительными осями (ось 4 на фигуре 1) и ориентируя оси на плоскости так, чтобы они проходили через наиболее характерные точки образованной системой трещин фигуры, то есть:

В случае если трещина не замкнута, то ее не достраивают и в расчетах учитывают только те трещины, которые пересекаются осями. Аналогично рассчитываем l_{мин. сред}, но вместо всех расстояний между соседними трещинами используем только минимальные расстояния между соседними трещинами.

По второму варианту характерная микрокартина разрушения состоит из одной спиралевидной трещины. Для расчета l_сред и l_{мин. сред} производится измерение всех расстояний по выбранным направлениям между соседними витками спирали. При этом угол между осями устанавливается в зависимости от характера трещин и изменения величины расстояний между соседними витками, но проводится не менее 4-х осей. Пример построения системы координат и измерения расстояний показан на фигуре 2. Начало координат ориентируется по полюсу спирали 5 и точке пятна контакта индентора 1. Направление 0 градусов выбирается исходя из удобства произведения расчетов. После построения необходимо учитывать количество витков спирали вокруг полюса. Минимальное значение - 1 полный оборот или угловое значение 360 градусов.

Способ может быть реализован следующим образом. Образец пленки аморфного многокомпонентного металлического сплава в составе: 83,7% Со + 3,7% Fe + 3,2% Cr + 9,4Si размером 10×20 мм и толщиной 30 мкм отжигают в печи при температурах от 740 К до 830 К. Нагрев и охлаждение производят со скоростью порядка 10 К/мин. Образцы выдерживают при заданной температуре 10 мин. Для индентирования образцов применяют микротвердомер, например ПТМ-3, с использованием стального шарика. Предварительно определяют микротвердость исследуемого образца, для чего производят его тестирование на микротвердомере в торец пленки, закрепленной в эпоксидной смоле. В качестве подложки используются металлически пластины толщиной 3 мм, обеспечивающие достаточную жесткость конструкции, например пластины из алюминиевых сплавов. Пластины покрывают со стороны исследуемого образца полиэфирным композитом толщиной 2 мм. Микротвердость полиэфирного композита ≈1000 МПа, что составляет не более 10% от микротвердости исследуемого образца. Это позволяет индентору свободно внедряться в подложку, а механические свойства полиэфирного композита позволяют зафиксировать картину разрушений исследуемого образца пленки. После фиксируют образец на пластине и выдерживают его до слипания (склеивания) с полиэфирной композицией. Наличие в исследуемых образцах аморфно-нанокристаллической структуры контролируется путем проведения рентгеноструктурного анализа, например, на дифрактометре ДРОН-2. Для данного сплава установлено, что в интервале температур отжига от 740 К до 830 К существует аморфно-нанокристаллическая структура. При индентировании отожженных образцов данного сплава стальным шариком (диаметром порядка 0,5 мм) выявлено, что в температурном интервале от 740 К до 830 К происходит формирование характерной зоны трещин, образующих фигуры, близкие к форме окружности.

Результаты испытаний образцов пленок выше указанного сплава проведены методами: «на изгиб», на подложке с помощью пирамидки Викерса и на подложке с использованием шарика (предлагаемый метод), показаны в таблице 1.

Значения коэффициента вязкости микроразрушения тонких пленок из многокомпонентных аморфно-нанокристаллических металлических сплавов, рассчитанные на основе данных, полученных при использовании в качестве индентора стального шарика, имеют меньший доверительный интервал. Это свидетельствует о меньшем количестве грубых ошибок, связанных со случайным нахождением в области ребра и вершины пирамидки неоднородных дефектных областей, которые провоцируют появление макротрещин. Макротрещины блокируют формирование трещин, образующих фигуры, схожие с вложенными квадратами (на основании которых рассчитывается коэффициент ε). Поэтому результаты, полученные при использовании предлагаемого метода, точнее и лучше соответствуют физической сущности выявления вязкости микроразрушения тонких пленок. Предложенный метод не только регистрирует значительное изменение коэффициента вязкости микроразрушения в интервале температур отжига, где метод изгиба [Ушаков И.В., Федоров В.А., Пермякова И.Е. / Определение пластичности металлического стекла микроиндентированием на подложках // М.: Заводская лаборатория. Диагностика материалов. 2003 г. Том 69, №7. С. 43-47] дает околонулевые значения, но и правильно отображает физическую сущность этих изменений, демонстрируя снижение коэффициента вязкости разрушения с ростом температуры отжига. Поэтому применение предлагаемого способа повышает точность измерений, их достоверность и позволяет исследовать даже самые хрупкие материалы.