Результат интеллектуальной деятельности: ТЕПЛООБМЕННИК, ХОЛОДИЛЬНИК, СНАБЖЕННЫЙ ТЕПЛООБМЕННИКОМ И УСТРОЙСТВО КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА, СНАБЖЕННОЕ ТЕПЛООБМЕННИКОМ

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ

[0001] Настоящее изобретение относится к теплообменнику, применяемому в холодильниках и устройствах кондиционирования воздуха, например, и относится к холодильнику и устройству кондиционирования воздуха, которые снабжены теплообменником.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

[0002] Традиционные теплообменники, применяемые в холодильниках и устройствах кондиционирования воздуха, включают в себя такие теплообменники, которые представляют собой теплообменники из оребренных трубок. Один такой теплообменник состоит из: листообразных ребер, которые расположены с заданным интервалом и между которыми газ (воздух) проходит насквозь; и теплообменных трубок, которые введены под прямым углом сквозь эти листообразные ребра (далее в данном документе просто называемые «ребрами») и по которым протекает хладагент. Известные факторы влияния на характеристики теплопередачи этого теплообменника из оребренных трубок включают в себя коэффициент теплопередачи со стороны хладагента между хладагентом и теплообменными трубками, коэффициент контактной теплопередачи между теплообменными трубками и ребрами и коэффициент теплопередачи со стороны воздуха между воздухом и ребрами.

[0003] Для того чтобы увеличивать коэффициент теплопередачи со стороны хладагента между хладагентом и теплообменными трубками, характеристики внутри трубок обеспечиваются посредством увеличения площади теплообменных трубок и нарезания внутренних канавок, что позволяет получить эффект перемешивания хладагента в теплообменных трубках. Кроме того, для того чтобы улучшать коэффициент теплопередачи со стороны воздуха между воздухом и ребрами, группы щелей, которые выполнены срезанием и поднятием ребер, предусмотрены между соседними теплообменными трубками. Эти группы щелей выполнены так, что края щелей обращены в направлении воздушного потока. Посредством того, что делают тоньше гидродинамический пограничный слой и тепловой пограничный слой воздушного потока на этих кромках, упрощается теплопередача и увеличивается теплообменная способность. Кроме того, на коэффициент контактной теплопередачи между теплообменными трубками и ребрами влияют условия контакта между теплообменными трубками и ребрами.

[0004] Например, как проиллюстрировано на фиг.8, когда теплообменная трубка 10 развальцована и прикреплена к ребрам 1, возникают, между внешней поверхностью теплообменной трубки 10 и ребрами 1, зазоры, вызванные волнистостью внешней поверхности теплообменной трубки 10, зазоры, вызванные деформацией промежуточного участка фланца 2 ребер, и зазор между ребром 1 и ребром 1. Падение коэффициента контактной теплопередачи вследствие этих зазоров считается равным приблизительно пяти процентам теплообменника (см. непатентный документ 1, например).

[0005] Соответственно, для того чтобы уменьшать эти зазоры и увеличивать коэффициент контактной теплопередачи, была предложена технология, например, которая проиллюстрирована на фиг.9, в которой три или более изгибов R предусмотрены для фланца 2 ребра, вдоль которого введена теплообменная трубка 10. В этой технологии, дополнительно, изгибы R плавно соединены друг другу, фланец 2 ребра, в целом, имеет форму выпуклости в сторону теплообменной трубки 10 без присутствия прямого участка (см. патентный документ 1).

СПИСОК БИБЛИОГРАФИЧЕСКИХ ССЫЛОК

[0006] Патентный документ 1. Патент № 3356151 (Япония) (формула изобретения, фиг.1).

[0007] Непатентный документ 1. Наката. «Экономическая эффективность и оптимальные установки в теплообменниках для кондиционеров воздуха» («Economic efficiency and optimal setting in heat exchanger for air-conditioner»), Kikai No Kenkyu, 1989; том 41, № 9: стр. 1005-1011.

РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

ТЕХНИЧЕСКАЯ ЗАДАЧА

[0008] Однако традиционная технология, описанная выше, имеет следующую проблему. В технологии, описанной в патентном документе 1, три или более изгибов R предусмотрены для каждого фланца 2 ребра, и, дополнительно, изгибы R плавно соединены друг другу, формой фланца ребра является, в целом, выпуклость в сторону теплообменной трубки 10, и прямой участок отсутствует. Соответственно, вследствие дефектного изготовления изгиба R, когда теплообменная трубка 10 размещается на фланце 2 ребра, возникает увеличение усилия вставки, и стоимость массового производства увеличивается; таким образом, возникает проблема в том, что предполагаемая характеристика теплопередачи не может быть получена.

[0009] Настоящее изобретение задумано для того, чтобы преодолевать вышеописанную проблему, и его задачей является предоставление теплообменника, который может увеличивать свою теплообменную способность посредством уменьшенного сопротивления термического контакта между теплообменными трубками и фланцами ребер, и, дополнительно, предоставление холодильника и устройства кондиционирования воздуха, снабженных этим теплообменником.

РЕШЕНИЕ ЗАДАЧИ

[0010] Настоящее изобретение является теплообменником из оребренных трубок, включающим в себя множество теплообменных трубок, расположенных параллельно друг другу, и множество листообразных ребер, предусмотренных ортогонально теплообменным трубкам. Каждая из теплообменных трубок находится в контакте с фланцами ребер листообразных ребер и введена вдоль фланцев ребер. Каждый фланец ребра выполнен так, что предусмотрен изгиб на каждом из обратно выступающего участка и корневого участка фланца ребра, толщина обратно выступающего участка меньше в сравнении с толщиной корневого участка, и радиус изгиба обратно выступающего участка больше в сравнении с радиусом изгиба корневого участка.

[0011] Холодильник или устройство кондиционирования воздуха согласно изобретению снабжено вышеописанным теплообменником.

ПРЕИМУЩЕСТВА ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0012] Согласно настоящему изобретению может быть получен теплообменник, в котором сопротивление термического контакта между теплообменными трубками и фланцами ребер уменьшено и в котором теплообменная способность может быть увеличена, и могут быть получены холодильник и устройство кондиционирования воздуха, снабженные этим теплообменником.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

[0013] Фиг.1 - это увеличенный вид в разрезе главного участка теплообменника согласно первому варианту осуществления изобретения.

Фиг.2 включает в себя примерные схемы способа изготовления теплообменника согласно первому варианту осуществления.

Фиг.3 - это диаграмма, показывающая взаимосвязь между отношением толщины к радиусу каждого изгиба фланца ребра и эффективностью теплообменника для теплообменника согласно первому варианту осуществления.

Фиг.4 - это диаграмма, показывающая взаимосвязь между отношением толщины к радиусу каждого изгиба фланца ребра и эффективностью теплообменника для теплообменника согласно первому варианту осуществления.

Фиг.5 включает в себя увеличенный вид главного участка теплообменника и вид в разрезе теплообменной трубки согласно второму варианту осуществления настоящего изобретения.

Фиг.6 - это диаграмма, показывающая взаимосвязь между выражением отношения и эффективностью теплообменника для теплообменника согласно второму варианту осуществления, в котором выражение отношения представляет отношение между толщиной фланца ребра, внешним диаметром теплообменной трубки и числом жил внутренних выступов.

Фиг.7 - это диаграмма, показывающая взаимосвязь между выражением отношения и эффективностью теплообменника для теплообменника согласно второму варианту осуществления, в котором выражение отношения представляет отношение между толщиной фланца ребра, внешним диаметром теплообменной трубки и числом жил внутренних выступов.

Фиг.8 - это увеличенный вид в разрезе главного участка традиционного теплообменника из оребренных трубок.

Фиг.9 - это примерная схема ребра по фиг.8.

ОПИСАНИЕ ПРЕДПОЧТИТЕЛЬНЫХ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

[0014] ПЕРВЫЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Фиг.1 - это увеличенный вид в разрезе главного участка теплообменника согласно первому варианту осуществления изобретения, после того как трубка теплообменника была развальцована. Обращаясь к фиг.1, ссылочный номер 1 обозначает ребро, которое выполнено из листа, выполненного из термостойкого металла, такого как медный сплав или алюминиевый сплав (аналогично в других вариантах осуществления), и теплообменная трубка 10, выполненная из металлического материала, такого как медь или медный сплав, или алюминий или алюминиевый сплав (аналогично в других вариантах осуществления), предусмотрена ортогонально ребрам 1.

[0015] Фиг.2(a) и 2(b) - это примерные схемы, иллюстрирующие способ производства теплообменника согласно первому варианту осуществления изобретения.

При производстве теплообменника множество U-образных трубок сначала изготавливают посредством сгибания в U-образную форму, среднего участка отдельных теплообменных трубок 10 в продольном направлении с заданным шагом изгиба. Впоследствии каждая из этих U-образных трубок вкладывается между фланцами 2 ребер и фланцами 2 ребер множества ребер 1, которые расположены параллельно друг другу с заданным интервалом. Затем, каждая U-образная трубка развальцовывается посредством механического способа развальцовки, в котором шар 15 для развальцовки проталкивается в U-образную трубку посредством стержня 16, как иллюстрировано на фиг.2(a), или развальцовывается посредством гидравлического способа развальцовки, в котором шар 15 для развальцовки проталкивается в U-образную трубку посредством текучей среды 17, как иллюстрировано на фиг.2(b). По существу, каждое ребро 1 и U-образные трубки, т.е. теплообменные трубки 10, соединяют вместе. Таким образом, изготавливается теплообменник из оребренных трубок.

[0016] Теплообменник, который изготовлен, как описано выше, включает в себя множество теплообменных трубок 10, которые расположены параллельно друг другу, и множество ребер 1, которые находятся ортогонально теплообменным трубкам 10. Теплообменные трубки 10 находятся в контакте с фланцами 2 ребер для ребер 1, вдоль этих фланцев ребер вкладывают теплообменные трубки 10.

Что касается формы фланца 2 ребра, обратно выступающий участок 3 и корневой участок 4, каждый, снабжен аркообразным изгибом и каждый имеет радиус R1 и R2 соответственно; толщина Tw1 обратно выступающего участка 3 выполнена меньшей, чем толщина Tw2 корневого участка 4; и отношение (Tw1/R1) толщины Tw1 к радиусу R1 изгиба обратно выступающего участка 3 равно половине или более отношения (Tw2/R2) толщины Tw2 к радиусу R2 изгиба корневого участка 4. Необходимо отметить, что промежуточный участок 5, внешняя сторона поверхности которого является плоской, предусмотрен между изгибом обратно выступающего участка 3 и изгибом корневого участка 4. В целом, формируется ребро, по существу, J-образной формы.

[0017] В этом случае, когда радиус R1 изгиба обратно выступающего участка 3 фланца 2 ребра выполнен большим, чем радиус R2 изгиба корневого участка 4, тогда, после развальцовки теплообменной трубки 10, площадь соприкосновения корневого участка 4 фланца 2 ребра для ребра 1 спереди и обратно выступающего участка 3 фланца 2 ребра для ребра 1 сзади увеличивается, и сопротивление термического контакта уменьшается; таким образом, теплообменная способность увеличивается.

[0018] Фиг.3 и 4 - это диаграммы, каждая из которых иллюстрирует взаимосвязь между взаимосвязью и эффективностью теплообменника, взаимосвязью между толщиной Tw1 и радиусом R1 изгибов обратно выступающего участка 3 фланца 2 ребра и между толщиной Tw2 и радиусом R2 корневого участка фланца 2 ребра.

Радиус R1 изгиба обратно выступающего участка 3 фланца 2 ребра имеет тесную взаимосвязь с толщиной Tw1 обратно выступающего участка 3; соответственно, когда радиус R1 изгиба обратно выступающего участка 3 должен быть увеличен, толщина Tw1 обратно выступающего участка 3 также должна быть увеличена. Если толщина Tw1 обратно выступающего участка 3 небольшая, когда радиус R1 изгиба обратно выступающего участка 3 фланца 2 ребра большой, механическое напряжение будет концентрироваться на обратно выступающем участке 3, и давление контакта между промежуточной частью 5 и теплообменной трубкой 10 будет падать. Соответственно, сопротивление термического контакта будет повышаться, и теплообменная способность будет падать.

[0019] Кроме того, когда отношение (Tw1/R1) толщины Tw1 к радиусу R1 изгиба обратно выступающего участка 3 фланца 2 ребра равно половине или менее отношения (Tw2/R2) толщины Tw2 к радиусу R2 изгиба корневого участка 4, тогда давление контакта между корневой частью 4 фланца 2 ребра для ребра 1 спереди и обратно выступающей частью 3 фланца 2 ребра для ребра 1 сзади будет падать. Соответственно, давление контакта между промежуточной частью 5 фланца 2 ребра и теплообменной трубкой 10 будет падать, и сопротивление термического контакта будет увеличиваться, приводя к падению в теплообменной способности.

[0020] Следовательно, желательно, чтобы отношение (Tw1/R1) толщины Tw1 к радиусу R1 изгиба обратно выступающего участка 3 фланца 2 ребра составляло 0,6 или более относительно отношения (Tw2/R2) толщины Tw2 к радиусу R2 изгиба корневого участка 4.

[0021] ВТОРОЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Фиг.5 - это увеличенный вид в разрезе главного участка теплообменника и вид в разрезе теплообменной трубки согласно второму варианту осуществления изобретения. Необходимо отметить, что те же части, что и в первом варианте осуществления, обозначены аналогичными ссылочными номерами.

На чертеже ссылочный номер 1 обозначает ребро, которое выполнено из листа, выполненного из термостойкого металла, такого как медный сплав или алюминиевый сплав. Теплообменная трубка 10, которая выполнена из металлического материала, такого как медь, медный сплав, алюминий или алюминиевый сплав, и которая снабжена множеством внутренних выступов 11, расположенных в осевом направлении внутренней круговой поверхности, предусмотрена ортогонально ребрам 1.

[0022] Теплообменник согласно второму варианту осуществления выполнен так, что изгиб предусмотрен на обратно выступающем участке 3 и на корневом участке 4 фланца 2 ребра для каждого ребра 1; соотношение (Tw1/R1) толщины Tw1 к радиусу R1 изгиба обратно выступающего участка 3 выполнено так, чтобы равняться половине или более соотношения (Tw2/R2) толщины Tw2 к радиусу R2 изгиба корневого участка 4; и результат выражения отношения (3,14×D/N)×((Tw1+Tw2)/2)/Tw2 составляет от 0,26 до 0,34, при этом выражение отношения является произведением отношения (3,14×D/N) длины (3,14×D) окружности теплообменной трубки 10, имеющей внешний диаметр D, к общему числу N жил внутренних выступов 11, на отношение ((Tw1+Tw2))/2/Tw2 средней толщины (Tw1+Tw2)/2 промежуточного участка 5 фланца 2 ребра к толщине Tw2 корневого участка 4 фланца 2 ребра.

[0023] Впоследствии, причина числового ограничения второго варианта осуществления будет описана.

Фиг.6 и 7 - это диаграммы, показывающие соотношение между следующими двумя параметрами: одним является выражение отношения, показывающее отношение между толщиной Tw фланца 2 ребра для ребра 1, внешним диаметром D теплообменной трубки 10 и числом N жил внутренних выступов 11 теплообменной трубки 10; а другим является эффективность теплообменника (%).

Как показано на фиг.6 и 7, для сохранения теплообменником теплообменной способности, выражение отношения (3,14×D/N)×((Tw1+Tw2)/2)/Tw2, которое является произведением отношения (3,14×D/N) длины (3,14*D) окружности теплообменной трубки 10, имеющей внешний диаметр D, к числу N жил внутренних выступов 11, на отношение ((Tw1+Tw2)/2))/Tw2 средней толщины (Tw1+Tw2)/2 промежуточного участка 5 фланца 2 ребра к толщине Tw2 корневого участка 4 фланца 2 ребра, должно составлять от 0,26 до 0,34.

[0024] С другой стороны, если результат выражения соотношения (3,14×D/N)×((Tw1+Tw2)/2)/Tw2 меньше, чем 0,26, при этом выражение отношения представляет произведение отношения (3,14×D/N) длины (3,14×D) окружности теплообменной трубки 10, имеющей внешний диаметр D, к числу N жил внутренних выступов 11, на отношение ((Tw1+Tw2)/2)/Tw2) средней толщины (Tw1+Tw2)/2 промежуточного участка 5 фланца 2 ребра, к толщине Tw2 корневого участка 4, тогда давление контакта между промежуточной частью 5 фланца 2 ребра и теплообменной трубкой 10 будет падать, и сопротивление термического контакта будет увеличиваться, следовательно, теплообменная способность будет падать.

[0025] Кроме того, если результат выражения отношения (3,14×D/N)×((Tw1+Tw2)/2)/Tw2 больше, чем 0,34, при этом выражение отношения представляет произведение отношения (3,14×D/N) окружности (3,14×D) теплообменной трубки 10, имеющей внешний диаметр D, к числу N жил внутренних выступов 11, на отношение ((Tw1+Tw2)/2)/Tw2 средней толщины (Tw1+Tw2)/2 промежуточного участка 5 фланца 2 ребра к толщине Tw2 корневого участка 4, тогда механическое напряжение будет концентрироваться на корневом участке 4 фланца 2 ребра, давление контакта между промежуточной частью 5 фланца 2 ребра и теплообменной трубкой 10 будет падать, и сопротивление термического контакта будет увеличиваться; следовательно, теплообменная способность будет падать.

[0026] Необходимо отметить, что особенно предпочтительно, чтобы результат выражения отношения (3,14×D/N)×((Tw1+Tw2)/2)/Tw2 составлял от 0,27 до 0,31, при этом выражение отношения представляет произведение отношения (3,14×D/N) длины (3,14×D) окружности теплообменной трубки 10, имеющей внешний диаметр D, к числу N жил внутренних выступов 11, на отношение ((Tw1+Tw2)/2)/Tw2 средней толщины (Tw1+Tw2)/2 промежуточного участка 5 фланца 2 ребра к толщине Tw2 корневого участка 4.

[0027] Соответственно, во втором варианте осуществления результат выражения отношения (3,14×D/N)×((Tw1+Tw2)/2)/Tw2, которое является произведением отношения (3,14×D/N) длины (3,14×D) окружности теплообменной трубки 10, имеющей внешний диаметр D, к числу N жил внутренних выступов 11, на соотношение (Tw1+Tw2)/2)/Tw2 средней толщины (Tw1+Tw2)/2 промежуточного участка 5 фланца 2 ребра и толщины Tw2 корневого участка 4, задан так, чтобы составлять от 0,26 до 0,34.

С такой конфигурацией сопротивление термического контакта между ребрами 1 и теплообменными трубками 10 уменьшается, и теплообменная способность увеличивается.

[0028] ТРЕТИЙ ВАРИАНТ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Третий вариант осуществления является примером, в котором теплообменник согласно первому варианту осуществления или второму варианту осуществления применяется в холодильнике или устройстве кондиционирования воздуха.

Соответственно, сопротивление контакта между ребрами 1 и теплообменными трубками 10 теплообменника уменьшается, и могут быть получены высокоэффективный холодильник или устройство кондиционирования воздуха с увеличенной теплообменной способностью.

[0029] Необходимо отметить, что вышеописанные холодильник и устройство кондиционирования воздуха согласно изобретению применяют, в качестве своей рабочей текучей среды, любой из однокомпонентного хладагента HC, смешанного хладагента, включающего в себя HC, и неазеотропной смеси холодильных агентов, включающих в себя R32, R410A, R407C, тетрафторопропилен и HFC-хладагент, имеющий точку кипения, которая ниже, чем у тетрафторопропилена; и двуокись углерода. В случае устройства кондиционирования воздуха теплообменник согласно изобретению применяется в любом одном или обоих из испарителя и конденсатора.

[0030] ПРИМЕРЫ

Далее будет дано описание примеров изобретения, при этом сравнивая примеры со сравнительными примерами, которые отклоняются от рамок изобретения.

Как иллюстрировано в таблице 1, были изготовлены теплообменники, в которых изгиб корневого участка 4 фланца 2 ребра для ребра 1 имеет радиус R2 0,3 мм и толщину Tw2 0,1 мм и в которых изгиб обратно выступающего участка 3 имеет радиус R1 0,4 мм и толщину Tw1 0,067 мм или 0,09 мм (пример 1 и пример 2).

Кроме того, в качестве сравнительных примеров были изготовлены теплообменники, в которых изгиб корневого участка 4 фланца 2 ребра для ребра 1 имеет радиус R2 0,3 мм и толщину Tw2 0,1 мм и в котором изгиб обратно выступающего участка 3 имеет радиус R1 0,4 мм и толщину Tw1 0,05 мм или 0,06 мм (сравнительный пример 1 и сравнительный пример 2).

[0031]

[0032] Как видно из таблицы 1, оба теплообменника из примера 1 и примера 2 имеют более высокую эффективность теплообменника по сравнению с теплообменниками из сравнительного примера 1 и сравнительного примера 2 и имеют улучшенный коэффициент контактной теплопередачи.

[0033] Далее, как иллюстрировано в таблице 2, были изготовлены теплообменники, в которых изгиб корневого участка 4 фланца 2 ребра для ребра 1 имеет радиус R2 0,3 мм и толщину Tw2 0,1 мм и в которых изгиб обратно выступающего участка 3 имеет радиус R1 0,5 мм и толщину Tw1 0,083 мм или 0,09 мм (пример 3 и пример 4).

Кроме того, в качестве сравнительных примеров были изготовлены теплообменники, в которых изгиб корневого участка 4 фланца 2 ребра для ребра 1 имеет радиус R2 0,3 мм и толщину Tw2 0,1 мм и в котором изгиб обратно выступающего участка 3 имеет радиус R1 0,5 мм и толщину Tw1 0,06 мм или 0,07 мм (сравнительный пример 3 и сравнительный пример 4).

[0034]

[0035] Как видно из таблицы 2, оба теплообменника из примера 3 и примера 4 имеют более высокую эффективность теплообменника по сравнению с теплообменниками из сравнительного примера 3 и сравнительного примера 4 и имеют улучшенный коэффициент контактной теплопередачи.

[0036] Затем, как иллюстрировано в таблице 3, были изготовлены теплообменники, в которых фланец 2 ребра для ребра 1 имеет обратно выступающий участок 3 с толщиной Tw1 0,07 мм и корневой участок 4 с толщиной Tw2 0,1 мм и в которых теплообменная трубка 10 имеет внешний диаметр D 7 мм и число N жил внутренних выступов 11, равное 55 или 72 (пример 5 и пример 6).

Кроме того, в качестве сравнительных примеров были изготовлены теплообменники, в которых фланец 2 ребра для ребра 1 имеет обратно выступающий участок 3 с толщиной Tw1 0,07 мм и корневой участок 4 с толщиной Tw2 0,1 мм и в которых теплообменная трубка 10 имеет внешний диаметр D 7 мм и 45, 50 или 80 жил N внутренних выступов 11 (сравнительный пример 5, сравнительный пример 6 и сравнительный пример 7).

[0037]

[0038] Как видно из таблицы 3, оба теплообменника из примера 5 и примера 6 имеют более высокую эффективность теплообменника по сравнению с теплообменниками из сравнительного примера 5, сравнительного примера 6 и сравнительного примера 7 и имеют улучшенный коэффициент контактной теплопередачи.

[0039] Кроме того, как иллюстрировано в таблице 4, были изготовлены теплообменники, в которых фланец 2 ребра для ребра 1 имеет обратно выступающий участок 3 с толщиной Tw1 0,09 мм и корневой участок 4 с толщиной Tw2 0,1 мм и в которых теплообменная трубка 10 имеет внешний диаметр D 7 мм и 60 или 80 жил N внутренних выступов 11 (пример 7 и пример 8).

Кроме того, в качестве сравнительных примеров были изготовлены теплообменники, в которых фланец 2 ребра для ребра 1 имеет обратно выступающий участок 3 с толщиной Tw1 0,09 мм и корневой участок 4 с толщиной Tw2 0,1 мм и в которых теплообменная трубка 10 имеет внешний диаметр D 7 мм и 50, 55 или 85 жил N внутренних выступов 11 (сравнительный пример 8, сравнительный пример 9 и сравнительный пример 10).

[0040] [Таблица 4]

[0041] Как видно из таблицы 4, оба теплообменника из примера 7 и примера 8 имеют более высокую эффективность теплообменника по сравнению с теплообменниками из сравнительного примера 8, сравнительного примера 9 и сравнительного примера 10 и имеют улучшенный коэффициент контактной теплопередачи.

СПИСОК ССЫЛОЧНЫХ ПОЗИЦИЙ

[0042]

1 Ребро

2 Фланец ребра

3 Обратно выступающий участок фланца ребра

4 Корневой участок фланца ребра

5 Промежуточный участок фланца ребра

10 Теплообменная трубка

11 Внутренний выступ

15 Шар для развальцовки трубки

16 Стержень

17 Текучая среда