20.07.2015
216.013.62a6

СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ СОВМЕСТИМОСТИ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ В ПЛАКИРОВАННОМ ИЗДЕЛИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Вид РИД

Изобретение

Юридическая информация Свернуть Развернуть
Краткое описание РИД Свернуть Развернуть
Аннотация: Изобретение относится к способам установления возможности термического совмещения различных конструкционных сталей в плакированных изделиях и может найти применение на предприятиях энергетической отрасли, в проектных и научно-исследовательских организациях при проектировании и изготовлении энергетического оборудования. Для обеспечения совместимости конструкционных сталей плакированного изделия способ включает подготовку эталонов из каждой стали, проведение их термоциклирования, по результатам которого вычисляют остаточные напряжения первого рода после соответствующих температур термоциклирования. Определяют зависимости остаточных напряжений первого рода от температуры термоциклирования для каждого эталона и предел прочности σ для каждой рассматриваемой стали. Сравнивают модуль разности остаточных напряжений первого рода эталонов при рабочей температуре изделия с наименьшим из значений предела прочности σ при этой же температуре. По результатам определяют термическую совместимость конструкционных сталей, используемых в плакированном изделии, для которых модуль разности остаточных напряжений первого рода при температуре термоциклирования эталонов должен быть меньше наименьшего из значений пределов прочности σ. 2 ил., 4 табл., 3 пр.
Основные результаты: Способ определения термической совместимости различных конструкционных сталей в плакированном изделии энергетического оборудования, включающий подготовку эталонов из каждой стали, проведение их термоциклирования, по результатам которого вычисляют остаточные напряжения первого рода после соответствующих температур термоциклирования, определяют зависимости остаточных напряжений первого рода от температуры термоциклирования для каждого эталона, предел прочности σ для каждой рассматриваемой стали, сравнивают модуль разности остаточных напряжений первого рода эталонов при рабочей температуре изделия с наименьшим из значений предела прочности σ при этой же температуре и по результатам определяют термическую совместимость конструкционных сталей, используемых в плакированном изделии, для которых модуль разности остаточных напряжений первого рода при температуре термоциклирования эталонов меньше наименьшего из значений пределов прочности σ.
Реферат Свернуть Развернуть

Изобретение относится к способам установления возможности термического совмещения различных конструкционных сталей в плакированных изделиях и может найти применение на предприятиях энергетической отрасли, в проектных и научно-исследовательских организациях при проектировании и изготовлении энергетического оборудования.

Область техники: одной из особенностей энергетического машиностроения является совмещение разнородных конструкционных материалов, что позволяет для отдельных частей узла применять различные марки сталей, наиболее пригодные для тех температурных, коррозийных, прочностных и других условий, в которых работает данная часть узла энергетического оборудования. Стоит отметить и выполнение различного рода наплавок, позволяющих значительно повысить стойкость поверхности детали или улучшить их сопряжение.

В настоящее время установление термической совместимости конструкционных сталей энергетического оборудования осуществляют посредством оценки возможности свариваемости этих сталей между собой. При этом учитывают наличие концентраторов напряжения, которые снижают прочность и пластичность при высоких температурах. Чувствительность материала к концентрации напряжений выявляется при растяжении цилиндрических образцов со спиральным надрезом и оценивается на основе следующих коэффициентов:

где σд.п.н - длительная прочность надрезанного образца;

δн - пластичность надрезанного образца;

σд.п.г - длительная прочность гладкого образца;

δг - пластичность гладкого образца.

Значения Кσ находятся в пределах (0,5÷1), а Кδ может меняться в большем диапазоне от 0,8 до 0,04; особенно низкие значения Кδ у высокопрочных аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе.

В производственной практике термическую совместимость конструкционных сталей устанавливают посредством возможности свариваемости, которую для углеродистых и низколегированных сталей оценивают по качественным показателям: хорошо, удовлетворительно, ограниченно и плохо сваривающиеся стали. Свариваемость оценивается по полному эквиваленту углерода (С), %:

где (С)х - химический эквивалент углерода, %;

(С)р - размерный эквивалент углерода, которым учитывается влияние толщины стенки на закаливаемость материала (стали) вследствие изменения теплоотвода и скорости охлаждения при сварке;

S - толщина стенки, мм.

Как показывает практика, приведенные оценки даже при соблюдении всех технологических мер не всегда обеспечивают требуемые эксплуатационные свойства сварных соединений.

Свариваемость высокохромистых сталей мартенситного (мартенситно-ферритного) класса, аустенитных хромоникелиевых сталей представляет собой значительно более сложную техническую задачу. Установление термической совместимости разнородных материалов в этом случае усложняется в еще большей степени.

Факторами, учитываемыми при расчетах сварных соединений на прочность, являются:

1) при температуре ниже 250°C (для углеродистых сталей и стали 12Х1МФ) - временное сопротивление σв;

2) при температуре ниже 260-420°C (для углеродистых сталей) и ниже 550°C (для стали 12Х18Н10Т) - предел текучести σт;

3) при температуре выше 420°C (для углеродистых сталей), выше 470°C (для стали 12Х1МФ), выше 550°C (для сталей 12Х18Н10Т и 12Х18Н12Т) - предел длительной прочности σд.п.

Кроме этих факторов, могут быть учтены химический состав разнородных материалов, толщина стенки свариваемых труб, температура эксплуатации и другие.

Перечисленные подходы далеко не всегда обеспечивают необходимую работоспособность двух разнородных материалов при температуре эксплуатации и имеют следующие недостатки.

В частности, за критерий длительной прочности σд.п обычно принимают напряжение, при котором происходит разрушение в течение заданного срока службы. Следовательно, для деталей котло- и реакторостроения необходимо устанавливать напряжение разрушения за весь период эксплуатации, составляющий 100-300 тысяч часов и более. В этом заключается трудность применения критериев длительной прочности, так как приходится прибегать к ненадежным дальним экстраполяциям. Построение же точной математической зависимости между напряжением и временем не представляется возможным, так как разрушение металла является сложным и многофакторным процессом, определяется не только температурой и давлением, но и химическим и фазовым составом, структурой, технологией изготовления, условиями термической обработки и т.д., учесть которые в условиях изменяющихся высокоинтенсивных тепловых потоков и знакопеременных нагрузок - задача исключительной трудности.

В процессе эксплуатации теплоэнергетического оборудования при наличии градиентов температур, давлений среды, изгибающих и растягивающих нагрузок в стали происходит фазовая перекристаллизация, изменение атомно-дислокационной структуры, распад твердых растворов и перераспределение легирующих элементов с ростом концентрационной неоднородности, диспергирование и рост зерен, изменение и формирование новых фазовых и межзеренных границ и многие другие процессы, которые проявляются возникновением внутренних структурных напряжений I и II рода. Структурные напряжения II рода определяют внутризеренный характер разрушения. Наиболее опасны внутренние структурные напряжения I рода - зональные, доминантно влияющие на разрушение материала по границам зерен. Таким образом, внутренние микронапряжения отражают структурное состояние, определяют реальную прочность и могут сравниваться с механическими характеристиками прочности для данного металла.

Влияние микроструктурных характеристик в виде напряжений I и II рода на прочностные свойства и критерии длительной прочности (жаропрочности) обычно не учитывается. Применительно к критерию прочности σв - временному сопротивлению разрушению, который является мерой кратковременной прочности и макроскопической характеристикой, это означает, что σв определяется при полном разрушении, тогда как в образце, когда он еще не разрушен, уже существуют микроповреждения I и II рода.

Таким образом, недостатком известных способов является то, что они не содержат параметры микроструктуры, следовательно, приведенные выражения (1-3) не позволяют предположить, каким образом внутренние микронапряжения при работе металла в условиях ползучести при наличии механических и термических знакопеременных нагрузок повлияют на макроскопические свойства сопряженных разнородных элементов и их ресурсные характеристики. В этой связи недоучет внутренних напряжений ограничивает возможности создания высоконадежных теплообменных устройств, работающих в условиях высоких термомеханических нагрузок.

Задача заявляемого изобретения - установление возможности термического совмещения различных конструкционных сталей в плакированном изделии при изготовлении энергетического оборудования.

Поставленная задача достигается тем, что в заявленном способе подготавливают эталон из каждой стали, проводят их термоциклирование, по результатам которого вычисляют остаточные напряжения первого рода после соответствующих температур термоциклирования. Определяют зависимости остаточных напряжений первого рода от температуры термоциклирования для каждого эталона и предел прочности σв для каждой рассматриваемой стали. Сравнивают модуль разности остаточных напряжений первого рода эталонов при рабочей температуре изделия с наименьшим из значений предела прочности σв при этой же температуре. По результатам определяют термическую совместимость конструкционных сталей, используемых в плакированном изделии, для которых модуль разности остаточных напряжений первого рода при температуре термоциклирования эталонов должен быть меньше наименьшего из значений пределов прочности σв.

Остаточные напряжения первого рода (зональные) эталона, вызывающие коробление, удлинение, формоизменение, растрескивание с полной потерей прочности конструкционного материала, определяют по формуле:

где ai - параметр кристаллической решетки при температуре термоциклирования ti;

ai-1 - параметр кристаллической решетки для холодного состояния эталона предыдущего термоцикла;

ti - температура термоциклирования;

Е - модуль упругости.

Под термоциклированием подразумевают нагревание до определенной температуры, определение методом рентгеновской дифракции параметра элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждение до комнатной температуры, определение методом рентгеновской дифракции параметра элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии aхол, а затем повторение этой последовательности действий с повышением температуры в каждом цикле нагрева.

Для пояснения способа установления термической совместимости различных конструкционных сталей в плакированном изделии энергетического оборудования приведены следующие данные экспериментов.

В таблице 1 приведены результаты определения параметра элементарной кристаллической решетки при термоциклировании эталона из стали 12Х1МФ.

В таблице 2 приведены результаты вычисления остаточных напряжений первого рода для эталона из стали 12Х1МФ.

В таблице 3 приведены результаты определения параметра элементарной кристаллической решетки при термоциклировании эталона из стали 08Х18Н10Т.

В таблице 4 приведены результаты вычисления остаточных напряжений первого рода для эталона из стали 08Х18Н10Т.

На фиг. 1 показана зависимость остаточных напряжений первого рода для эталона из стали 12Х1МФ от температуры термоциклирования ti.

На фиг. 2 показана зависимость остаточных напряжений первого рода эталона из стали 08Х18Н10Т от температуры термоциклирования ti.

Изобретение поясняется следующим примером.

Подготавливают эталон из стали 12Х1МФ, подвергают его термоциклированию (нагревают до температуры 225°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 12°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахор; нагревают до температуры 323°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 12°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 420°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 12°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 517°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 12°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 590°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 12°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 635°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 12°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахор), по результатам которого (таблица 1) вычисляют остаточные напряжения первого рода после соответствующих температур термоциклирования (таблица 2). Определяют зависимость остаточных напряжений первого рода для эталона из стали 12Х1МФ от температуры термоциклирования ti (фиг. 1).

Подготавливают эталон из стали 08Х18Н10Т, подвергают его термоциклированию (нагревают до температуры 100°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 10°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 200°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 10°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 300°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 10°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 400°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 10°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 500°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 10°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 600°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 10°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол; нагревают до температуры 700°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в нагретом состоянии агор, охлаждают до температуры 10°C, определяют методом рентгеновской дифракции параметр элементарной кристаллической решетки в охлажденном состоянии ахол), по результатам которого (таблица 3) вычисляют остаточные напряжения первого рода после соответствующих температур термоциклирования (таблица 4). Определяют зависимость остаточных напряжений первого рода для эталона из стали 08Х18Н10Т от температуры термоциклирования ti, (фиг. 2).

Определяют предел прочности σв для каждой рассматриваемой стали. Сравнивают модуль разности остаточных напряжений первого рода эталонов при рабочей температуре изделия с наименьшим из значений предела прочности σв при этой же температуре и по результатам определяют термическую совместимость конструкционных сталей, используемых в плакированном изделии:

Пример 1. Рабочая температура изделия - оболочки из перлитной стали 12Х1МФ с плакировкой из аустенитной нержавеющей стали 08Х18Н10Т - составляет 450°C. Остаточные напряжения первого рода при соответствующей температуре для стали 12Х1МФ (фиг. 1, точка m11) равны , а остаточные напряжения первого рода при соответствующей температуре для стали 08Х18Н10Т (фиг. 2, точка m12) - .

Определяют предел прочности ав для каждой рассматриваемой стали при температуре 450°C:

- (Масленков С.Б. Стали и сплавы для высоких температур: справочник: в 2 кн. Кн. 1 / С.Б. Масленков, Е.А. Масленкова. - М.: Металлургия, 1991. - 383 с., страница 88, таблица 5.25);

- (Масленков С.Б. Стали и сплавы для высоких температур: справочник: в 2 кн. Кн. 1 / С.Б. Масленков, Е.А. Масленкова. - М.: Металлургия, 1991. - 383 с., страница 228, таблица 8.6).

Сравнивают модуль разности остаточных напряжений первого рода при соответствующей температуре термоциклирования эталонов с наименьшим из значений предела прочности σв:

Модуль разности остаточных напряжений первого рода при температуре 450°C меньше, чем наименьшее из значений предела прочности σв для исследуемых сталей. Следовательно, термическое совмещение конструкционных сталей 12Х1МФ и 08Х18Н10Т при изготовлении плакированных изделий энергетического оборудования, работающего при температуре 450°C, возможно.

Пример 2. Рабочая температура изделия - оболочки из перлитной стали 12Х1МФ с плакировкой из аустенитной нержавеющей стали 08Х18Н10Т - составляет 500°C. Остаточные напряжения первого рода при соответствующей температуре для стали 12Х1МФ (фиг. 1, точка m21) равны , а остаточные напряжения первого рода при соответствующей температуре для стали 08Х18Н10Т (фиг. 2, точка m22) - .

Определяют предел прочности σв для каждой рассматриваемой стали при температуре 500°C:

- (Масленков С.Б. Стали и сплавы для высоких температур. Справочник: в 2 кн. Кн. 1 / С.Б. Масленков, Е.А. Масленкова. - М.: Металлургия, 1991. - 383 с., страница 88, таблица 5.25);

- (Масленков С.Б. Стали и сплавы для высоких температур. Справочник: в 2 кн. Кн. 1 / С.Б. Масленков, Е.А. Масленкова. -М.: Металлургия, 1991. - 383 с, страница 228, таблица 8.6).

Сравнивают модуль разности остаточных напряжений первого рода при соответствующей температуре термоциклирования эталонов с наименьшим из значений предела прочности σв:

Модуль разности остаточных напряжений первого рода при температуре 500°C меньше, чем наименьшее из значений предела прочности σв для исследуемых сталей. Следовательно, термическое совмещение конструкционных сталей 12Х1МФ и 08Х18Н10Т при изготовлении плакированных изделий энергетического оборудования, работающего при температуре 500°C, возможно.

Пример 3. Рабочая температура изделия - оболочки из перлитной стали 12Х1МФ с плакировкой из аустенитной нержавеющей стали 08Х18Н10Т - составляет 550°C. Остаточные напряжения первого рода при соответствующей температуре для стали 12Х1МФ (фиг. 1, точка m31) равны , а остаточные напряжения первого рода при соответствующей температуре для стали 08Х18Н10Т (фиг. 2, точка m32) - .

Определяют предел прочности σв для каждой рассматриваемой стали при температуре 550°C:

- (Масленков С.Б. Стали и сплавы для высоких температур. Справочник: в 2 кн. Кн. 1 / С.Б. Масленков, Е.А. Масленкова. - М.: Металлургия, 1991. - 383 с, страница 88, таблица 5.25);

- (Масленков С.Б. Стали и сплавы для высоких температур. Справочник: в 2 кн. Кн. 1 / С.Б. Масленков, Е.А. Масленкова. - М.: Металлургия, 1991. - 383 с., страница 228, таблица 8.6).

Сравнивают модуль разности остаточных напряжений первого рода при соответствующей температуре термоциклирования эталонов с наименьшим из значений предела прочности σв:

Модуль разности остаточных напряжений первого рода при температуре 550°C больше, чем наименьшее из значений предела прочности σв для исследуемых сталей. Следовательно, термическое совмещение конструкционных сталей 12Х1МФ и 08Х18Н10Т при изготовлении плакированных изделий энергетического оборудования, работающего при температуре 550°C, невозможно.

Способ определения термической совместимости различных конструкционных сталей в плакированном изделии энергетического оборудования, включающий подготовку эталонов из каждой стали, проведение их термоциклирования, по результатам которого вычисляют остаточные напряжения первого рода после соответствующих температур термоциклирования, определяют зависимости остаточных напряжений первого рода от температуры термоциклирования для каждого эталона, предел прочности σ для каждой рассматриваемой стали, сравнивают модуль разности остаточных напряжений первого рода эталонов при рабочей температуре изделия с наименьшим из значений предела прочности σ при этой же температуре и по результатам определяют термическую совместимость конструкционных сталей, используемых в плакированном изделии, для которых модуль разности остаточных напряжений первого рода при температуре термоциклирования эталонов меньше наименьшего из значений пределов прочности σ.
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ СОВМЕСТИМОСТИ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ В ПЛАКИРОВАННОМ ИЗДЕЛИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ СОВМЕСТИМОСТИ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ В ПЛАКИРОВАННОМ ИЗДЕЛИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ СОВМЕСТИМОСТИ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ В ПЛАКИРОВАННОМ ИЗДЕЛИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ СОВМЕСТИМОСТИ РАЗЛИЧНЫХ КОНСТРУКЦИОННЫХ СТАЛЕЙ В ПЛАКИРОВАННОМ ИЗДЕЛИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ
Источник поступления информации: Роспатент

Показаны записи 1-10 из 152.
10.02.2013
№216.012.2493

Клавиатура электронного устройства

Изобретение относится к области создания устройств ввода информации в электронные технические устройства, такие как банкоматы, электронные кодовые замки и другие многопользовательские электромеханические системы и электроприборы. Технический результат заключается в повышении секретности ввода...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002474865
Дата охранного документа: 10.02.2013
27.02.2013
№216.012.2c97

Способ получения радионуклида рений-188 без носителя и устройство для его осуществления

Изобретение относится к области получения радиоактивных изотопов медицинского и научного назначения без носителя в радиохимически чистом виде. Способ включает реакторное облучение нейтронами матрицы из оксида вольфрама, ее термическую обработку в среде кислорода до выхода в газовую фазу и...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002476942
Дата охранного документа: 27.02.2013
10.03.2013
№216.012.2e3f

Электроимпульсный погружной бур

Электроимпульсный погружной бур предназначен для бурения скважин и проходки стволов в крепких горных породах, разрушаемых развивающимися в них высоковольтными разрядами, и может найти применение в горной промышленности. К нижнему фланцу корпуса бура (2) прикреплен буровой наконечник (6). В...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002477370
Дата охранного документа: 10.03.2013
20.03.2013
№216.012.2fdd

Способ подземной газификации

Способ подземной газификации твердых ископаемых топлив может быть применен для получения газообразного энергоносителя (горючего газа) из угля или сланца на месте залегания. Способ включает бурение скважин с поверхности земли в обрабатываемый интервал в подземном пласте, размещение в скважинах...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002477788
Дата охранного документа: 20.03.2013
10.06.2013
№216.012.4871

Способ изготовления топливных брикетов из биомассы

Изобретение относится к способу получения топливных брикетов из биомассы, включающему термическую обработку биомассы при температуре 200-500°C без доступа воздуха, подготовку связующего вещества, получаемого растворением декстрина в пиролизном конденсате в соотношении 1:(5÷20), смешивание...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002484125
Дата охранного документа: 10.06.2013
20.06.2013
№216.012.4c9b

Способ извлечения урана из руд

Изобретение относится к гидрометаллургии урана и может быть использовано для извлечения урана из руд. Способ включает выщелачивание урана и железа раствором серной кислоты с использованием в качестве окислителя трехвалентного железа, содержащегося в руде. После выщелачивания ведут извлечение...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002485193
Дата охранного документа: 20.06.2013
27.06.2013
№216.012.5238

Способ формирования субнаносекундных свч импульсов и устройство для его осуществления

Изобретение относится к области радиотехники и предназначено для формирования серии мощных СВЧ импульсов субнаносекундной длительности с высокой частотой следования в пределах входного микросекундного СВЧ импульса, генерируемого в частотно-периодическом режиме. Технический результат - повышение...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002486641
Дата охранного документа: 27.06.2013
20.08.2013
№216.012.60ed

Способ подземной газификации угля

Изобретение относится к способам подземной газификации угольных пластов путем превращения угольной массы на месте ее залегания в горючий газ, который может использоваться в различных энергетических установках. Способ включает бурение дутьевой и газоотводящей скважин в угольном пласте, установку...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002490445
Дата охранного документа: 20.08.2013
20.08.2013
№216.012.60f5

Устройство для подрезания блоков горных пород высоковольтными разрядами

Изобретение относится к горнодобывающей и строительной отрасли промышленности. Устройство для подрезания блоков горных пород высоковольтными разрядами имеет трубчатый канал для подачи промывочной жидкости в зазор между высоковольтным и заземленным электродами, выполненными в виде параллельных...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002490453
Дата охранного документа: 20.08.2013
10.09.2013
№216.012.6784

Способ очистки подземных вод от устойчивых форм железа

Изобретение относится к области водоснабжения и может быть использовано в системах водоподготовки для улучшения качества питьевой воды. Способ очистки подземных вод от устойчивых форм железа включает регулирование pH очищаемой воды с последующей фильтрацией и восстановлением pH до нормативных...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002492147
Дата охранного документа: 10.09.2013
Показаны записи 1-10 из 242.
10.02.2013
№216.012.2453

Способ мониторинга фундаментов электроприводов насосных агрегатов

Изобретение относится к области измерительной техники и может быть использовано для мониторинга технического состояния фундаментов электроприводов насосных агрегатов. Способ заключается в измерении виброперемещений фундамента в процессе эксплуатации. При этом производят установку не менее двух...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002474801
Дата охранного документа: 10.02.2013
10.02.2013
№216.012.2493

Клавиатура электронного устройства

Изобретение относится к области создания устройств ввода информации в электронные технические устройства, такие как банкоматы, электронные кодовые замки и другие многопользовательские электромеханические системы и электроприборы. Технический результат заключается в повышении секретности ввода...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002474865
Дата охранного документа: 10.02.2013
27.02.2013
№216.012.2c97

Способ получения радионуклида рений-188 без носителя и устройство для его осуществления

Изобретение относится к области получения радиоактивных изотопов медицинского и научного назначения без носителя в радиохимически чистом виде. Способ включает реакторное облучение нейтронами матрицы из оксида вольфрама, ее термическую обработку в среде кислорода до выхода в газовую фазу и...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002476942
Дата охранного документа: 27.02.2013
27.02.2013
№216.012.2cb3

Электроэнергетическая система на возобновляемых источниках энергии

Изобретение относится к энергетике, в частности к электроснабжению потребителей, подключенных к электроэнергетической системе, работающей на возобновляемых источниках энергии, и может быть использовано при организации электроснабжения ответственных потребителей переменного тока. Технический...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002476970
Дата охранного документа: 27.02.2013
27.02.2013
№216.012.2cc0

Способ определения оценки частоты вращения асинхронного двигателя

Изобретение относится к области электротехники и может быть использовано для цифрового управления асинхронным двигателем. Техническим результатом является расширение арсенала средств аналогичного назначения. В способе определения оценки частоты вращения измеряют мгновенные величины токов и...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002476983
Дата охранного документа: 27.02.2013
10.03.2013
№216.012.2e3f

Электроимпульсный погружной бур

Электроимпульсный погружной бур предназначен для бурения скважин и проходки стволов в крепких горных породах, разрушаемых развивающимися в них высоковольтными разрядами, и может найти применение в горной промышленности. К нижнему фланцу корпуса бура (2) прикреплен буровой наконечник (6). В...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002477370
Дата охранного документа: 10.03.2013
10.03.2013
№216.012.2e9e

Способ количественного определения водорастворимых витаминов в и в методом вольтамперометрии на органо-модифицированных электродах

Изобретение относится к области аналитической химии и может быть использовано в фармакокинетических исследованиях, для контроля биологически активных добавок, в пищевой промышленности для определения фальсификации. В способе количественного определения водорастворимых витаминов B и B методом...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002477465
Дата охранного документа: 10.03.2013
20.03.2013
№216.012.2fdd

Способ подземной газификации

Способ подземной газификации твердых ископаемых топлив может быть применен для получения газообразного энергоносителя (горючего газа) из угля или сланца на месте залегания. Способ включает бурение скважин с поверхности земли в обрабатываемый интервал в подземном пласте, размещение в скважинах...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002477788
Дата охранного документа: 20.03.2013
10.04.2013
№216.012.32f1

Шихта для получения керамического пигмента муллитового состава бирюзового цвета

Изобретение относится к области производства керамических пигментов для декорирования фарфоро-фаянсовых и майоликовых изделий. Технический результат изобретения заключается в повышении огнеупорности пигмента. Шихта для изготовления керамического пигмента муллитового состава бирюзового цвета...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478584
Дата охранного документа: 10.04.2013
10.04.2013
№216.012.3459

Способ определения висмута в водных растворах методом инверсионной вольтамперометрии по пикам селективного электроокисления висмута из интерметаллического соединения aubi

Изобретение может быть использовано в различных отраслях народного хозяйства для определения содержания в растворах различных концентраций ионов металлов. Способ определения висмута в водных растворах методом инверсионной вольтамперометрии по пикам селективного электроокисления висмута из...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478944
Дата охранного документа: 10.04.2013

Похожие РИД в системе