ПРИМЕНЕНИЕ ТРЕХКОМПОНЕНТНЫХ КОМПОЗИЦИЙ

Настоящее изобретение относится к применению трехкомпонентных композиций, содержащих в качестве жидкого теплоносителя 2,3,3,3-тетрафторпропен, в частности для средней объемной холодопроизводительности за счет компрессора.

Проблемы, возникшие за счет веществ, уничтожающих озоновый слой (ОРП: озоноразрушающий потенциал), были рассмотрены в Монреале, где был подписан протокол, предписывающий снижение производства и применения хлорфторуглеродов (ХФУ). В данный протокол вносились поправки, требующие прекращения применения ХФУ и расширения нормативного регулирования других продуктов, включая гидрохлорфторуглероды (ГХФУ).

Холодильная промышленность и отрасль по производству оборудования для кондиционирования воздуха инвестировали огромные средства с целью замены данных хладагентов, и в результате на рынок были выведены гидрофторуглероды (ГФУ). (Гидро)хлорфторуглероды, используемые в качестве расширяющих добавок или растворителей, также были заменены на ГФУ.

В автомобильной промышленности системы для кондиционирования воздуха автомобилей, продаваемые в различных странах, были заменены с хлорфторуглеродного хладагента (ХФУ-12) на хладагент гидрофторуглерод (1,1,1,2-тетрафторэтан: ГФУ-134а), который является менее опасным для озонового слоя. Однако, с точки зрения выдвинутых требований в рамках Киотского протокола, ГФУ-134а (ПГП=1300) рассматривается, как обладающий высоким потенциалом потепления. Вклад в парниковый эффект жидкости определяется критерием ПГП (потенциал глобального потепления), который указывает потенциал потепления, принимая за 1 значение для диоксида углерода.

Так как диоксид углерода является нетоксичным и невоспламеняемым и имеет очень низкое значение ПГП, было предложено его использование в качестве хладагента для систем кондиционирования воздуха вместо ГФУ-134а. Однако использование диоксида углерода имеет несколько недостатков, в частности связанных с очень высоким давлением, при которых он применяется в качестве хладагента в существующих устройствах и технологиях.

Документ WO 2004/037913 раскрывает применение композиций, содержащих в качестве жидкого теплоносителя, по крайней мере, один фторалкен, имеющий три или четыре углеродных атома, в частности, пентафторпропен и тетрафторпропен, предпочтительно имеющие ПГП не более 150.

Документ WO 2005/105947 сообщает о добавке к тетрафторпропену, предпочтительно 1,3,3,3-тетрафторпропену, дополнительного газообразующего средства, такого как дифторметан, пентафторэтан, тетрафторэтан, дифторэтан, гептафторпропан, гексафторпропан, пентафторпропан, пентафторбутан, вода и диоксид углерода.

Документ WO 2006/094303 раскрывает двухкомпонентные композиции 2,3,3,3-тетрафторпропена (ГФО-1234yf) с дифторметаном (ГФУ-32), и 2,3,3,3-тетрафторпропена с 1,1,1,2-тетрафторэтаном (ГФУ-134а).

В данном документе были раскрыты четырехкомпонентные смеси, содержащие 1,1,1,2,3-пентафторпропен (ГФО-1225ye) в комбинации с дифторметаном, 2,3,3,3-тетрафторпропеном и ГФУ-134а. Однако 1,1,1,2,3-пентафторпропен является токсичным.

Также, в документе WO 2006/094303 были раскрыты четырехкомпонентные смеси, содержащие 2,3,3,3-тетрафторпропен в комбинации с иодтрифторметаном (CF₃I), ГФУ-32 и ГФУ-134а. Однако CF₃I имеет не нулевое значение ОРП и обладает проблемами стабильности и коррозии.

Теплообменник является устройством для переноса тепловой энергии от одной жидкости к другой без их смешения. Тепловой поток проходит через теплообменную поверхность, которая разделяет жидкости. Обычно данный способ используется для охлаждения или нагрева жидкости или газа, которые невозможно нагреть или охладить напрямую.

В компрессионных установках теплообмен между хладагентом и источниками тепла происходит за счет теплоносителей. Данные теплоносители находятся в газовой фазе (воздух в системах кондиционирования воздуха и охлаждения при непосредственном испарении), в жидком состоянии (вода в домашних тепловых насосах, вода с добавление гликолей) или в двухфазном состоянии.

Существуют различные режимы переноса:

- две жидкости расположены параллельно и двигаются в одном и том же направлении: прямоточный режим (антиметодический);

- две жидкости расположены параллельно, но двигаются в противоположных направлениях: противоточный режим (методический);

- две жидкости расположены перпендикулярно: режим поперечного обтекания. Поперечное обтекание может быть осуществлено с уклоном в прямоточный режим или противоточный режим

- одна из двух жидкостей делает U-образный поворот в более широкой трубе, по которой проходит вторая жидкость. Данная конфигурация сравнима с прямоточным теплообменником на половине длины и на другой половине с противоточным теплообменником: точечный режим.

Сейчас заявитель обнаружил, что трехкомпонентные композиции 2,3,3,3-тетрафторпропена, 1,1,1,2-тетрафторэтана и дифторметана являются особенно предпочтительными в качестве жидких теплоносителей в компрессионных установках теплообмена с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.

Таким образом, настоящие композиции могут быть использованы в качестве жидкого теплоносителя, возможно, в реверсивных тепловых насосах, при кондиционировании воздуха, при промышленном кондиционировании воздуха (помещения для хранения документации или серверные помещения), в портативных домашних системах кондиционирования воздуха, для бытового охлаждения или замораживания, для низкотемпературного и среднетемпературного охлаждения и охлаждения авторефрижераторов, используя компрессионные установки с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.

Таким образом, первый объект настоящего изобретения относится к применению трехкомпонентных композиций 2,3,3,3-тетрафторпропена, 1,1,1,2-тетрафторэтана и дифторметана в качестве жидкого теплоносителя в компрессионных установках теплообмена с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.

Предпочтительно, настоящие композиции в основном содержат от 2 до 80% вес. 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 2 до 80% вес. ГФУ-134а и от 2 до 80% вес. ГФУ-32.

Преимущественно, композиции в основном содержат от 45 до 80% вес., предпочтительно от 65 до 80% , от 5 до 25% вес., предпочтительно от 5 до 10% вес. ГФУ-134а и от 15 до 30% вес. ГФУ-32. Композиции настоящего изобретения, используемые в качестве жидкого теплоносителя, не имеют вышеуказанных недостатков и имеют как нулевое значение ОРП, так и более низкие значения ПГП по сравнению с существующими жидкими теплоносителями, такими как R404A (трехкомпонентная смесь пентафторэтана (44% вес.), трифторэтана (52% вес.) и ГФУ-134а (4% вес.)) и R407C (трехкомпонентная смесь ГФУ-134а (52% вес.), пентафторэтана (25% вес.) и ГФУ-32 (23% вес.)).

Кроме этого композиции, в основном содержащие от 5 до 25% вес. 2,3,3,3-тетрафторпропена, от 60 до 80% вес. ГФУ-134а и от 15 до 25% вес. ГФУ-32, не являются легковоспламеняющимися.

Композиции, используемые в качестве жидкого теплоносителя в настоящем изобретении, имеют критическую температуру выше 90°С (критическая температура R404A является 72°С). Данные композиции могут быть использованы в тепловых насосах для обеспечения тепла при средних значениях температур между 40 и 65°С и также при более высоких значениях температур от 72 и 90°С (температурный диапазон, при котором R404A не может быть использован).

Композиции, используемые в качестве жидкого теплоносителя в настоящем изобретении, имеют меньшие значения давления насыщенного пара, чем значения давления насыщенного пара R404A. Объемные производительности, обеспечиваемые данными композициями, равны или больше объемной производительности R404A (между 90 и 131%, в зависимости от области применений). На основании данных свойств, данные композиции могут эксплуатироваться с меньшим диаметром труб и, следовательно, меньшим падением давления в паропроводе, тем самым увеличивая степени эффективности оборудования.

Композиции, используемые в качестве теплоносителя по настоящему изобретению, могут быть стабилизированы. Предпочтительно, стабилизатор присутствует в количестве не более 5% вес. по отношению к трехкомпонентной композиции.

В частности, в качестве стабилизаторов можно упомянуть нитрометан, аскорбиновую кислоту, терефталевую кислоту, азолы, такие как толилтриазол или бензотриазол, соединения фенола, такие как токоферол, гидрохинон, т-бутил-гидрохинон или 2,6-ди-трет-бутил-4-метилфенол, эпоксиды (алкильные, возможно фторированные или перфторированные, алкенильные или ароматические), такие как н-бутилглицидиловый эфир, глицидиловый эфир гександиола, аллилглицидиловый эфир или бутилфенилглицидиловый эфир, фосфиты, фосфаты, фосфонаты, тиолы и лактоны.

Второй объект настоящего изобретения относится к способу теплопередачи, в котором трехкомпонентные композиции 2,3,3,3-тетрафторпропена, 1,1,1,2-тетрафторэтана и дифторметана, как указано выше, применяются в качестве хладагентов в компрессионных установках теплообмена с теплообменниками, работающими в противоточном режиме или в поперечном режиме с уклоном в противоточный режим.

Способ по второму объекту может быть проведен в присутствии смазывающих веществ, таких как минеральное масло, алкилбензол, полиалкилированный гликоль и поливиниловый эфир.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ

Средства вычисления

Для расчета плотностей, энтальпий, энтропий и данных равновесия жидкость-пар для смесей используется уравнение Соаве-Редлиха-Квонга. Применение данного уравнения требует знания свойств чистых компонентов, используемых в рассматриваемой смеси и также коэффициенты взаимодействия для каждой двухкомпонентной смеси.

Данными, необходимыми для каждого чистого компонента, являются:

точка кипения, значение критической температуры и критического давления, кривая давления, как функция температуры, от точки кипения до критической точки, и плотности жидкости и насыщенного пара, как функция температуры.

ГФУ-32, ГФУ-134а:

Данные для данных продуктов опубликованы в ASHRAE Handbook 2005 глава 20 и также доступны в Refrop (программное обеспечение, разработанное NIST для расчета свойств хладагентов).

ГФО-1234yf:

Данные по кривой температура-давление для ГФО-1234yf измеряются с помощью статического метода. Значения критической температуры и критического давления измеряются с использованием калориметра С80, поставляемого Setaram. Значения плотности при насыщении, как функции температуры, измеряются с использованием технологии денситометра с вибрирующей трубкой, разработанной Парижской лабораторией Ecole des Mines.

Коэффициент взаимодействия двухкомпонентных смесей

В уравнении Соаве-Редлиха-Квонга используются коэффициенты бинарного взаимодействия, отражающие поведение продуктов в смесях. Коэффициенты рассчитываются как функция на основе экспериментальных данных равновесия жидкость-пар. Метод, используемый для измерений равновесия жидкость-пар, является аналитическим методом статической ячейки. Равновесная ячейка включает сапфировую трубку и снабжена двумя электромагнитными самплерами ROLSITM. Она погружена в баню криотермостата (HUBER HS50). Для ускорения достижения состояния равновесия используется магнитная мешалка, вращающаяся под действием поля при различных скоростях. Анализ образцов проводится за счет газовой хроматографии (HP5890 series II) с использованием газоанализатора (TCD).

ГФУ-32/ГФО-1234yf, ГФУ-134а/ГФО-1234yf:

Измерения равновесия жидкость-пар двухкомпонентной смеси ГФУ-32/ГФО-1234yf проводят по следующим изотермам: -10°С, 30°С и 70°С.

Измерения равновесия жидкость-пар двухкомпонентной смеси ГФУ-134а/ГФО-1234yf проводят по следующим изотермам: 20°С.

ГФУ-32/ГФО-134а:

Данные равновесия жидкость-пар двухкомпонентной смеси ГФО-134а/ГФУ-32 доступны от Refprop. Для расчета коэффициентов взаимодействия для данной двухкомпонентной смеси используются две изотермы (-20°С и 20°С) и одна изобара (30 бар).

Компрессионная установка

Рассматривается компрессионная установка, оборудованная противоточным конденсатором и испарителем с винтовым компрессором и расширительным вентилем. Установка работает при перегреве 15°С и переохлаждении 5°С. Считается, что минимальная разница температур между вторичной жидкостью и хладагентом составляет около 5°С. Изоэнтропийная эффективность компрессоров зависит от степени сжатия. Данная эффективность рассчитывается согласно следующему уравнению:

Для винтового компрессора, константы а, b, c, d и е уравнения для изоэнтропийной эффективности (1) рассчитываются по стандартным значениям, опубликованным в «Handbook of air conditioning and refrigeration, с. 11.52». % САР является процентным отношением объемной производительности, достигаемой каждым продуктом, относительно производительности R404A. Холодильный коэффициент (СОР) определяется как энергия, восполненная системой, относительно энергии, направленной или потребленной системой. Холодильный коэффициент цикла Лоренца (СОРЛоренц) является относительным холодильным коэффициентом. Он является функцией температуры и используется для сравнения СОР различных жидкостей. Холодильный коэффициент цикла Лоренца определяется, как приведено далее

(Температура Т указана в градусах по шкале Кельвина)

В случае кондиционирования воздуха и охлаждения СОР Лоренца является

В случае нагревания СОР Лоренца является

Для каждой композиции рассчитывается холодильный коэффициент цикла Лоренца как функция соответствующих температур. % СОР/СОРЛоренц является отношением СОР системы к СОР соответствующего цикла Лоренца.

Результаты режима нагрева

В режиме нагрева компрессионная установка работает между температурой входящего хладагента в испаритель -5°С и температурой входящего хладагента в конденсатор 50°С. Система обеспечивает тепло при 45°С.

Уровни производительности композиций настоящего изобретения при использовании в режиме нагрева приведены в таблице 1. Значения компонентов (ГФО-1234yf, ГФУ-32, ГФУ-134а) для каждой композиции приведены в виде весовых процентов.

Результаты режима охлаждения или кондиционирования воздуха

В режиме охлаждения компрессионная установка работает между температурой входящего хладагента в испаритель -5°С и температурой входящего хладагента в конденсатор 50°С. Система обеспечивает охлаждение при 0°С.

Уровни производительности композиций настоящего изобретения при использовании в режиме охлаждения приведены в таблице 2. Значения компонентов (ГФО-1234yf, ГФУ-32, ГФУ-134а) для каждой композиции приведены в виде весовых процентов.

Результаты режима низкотемпературного охлаждения

В режиме низкотемпературного охлаждения компрессионная установка работает между температурой входящего хладагента в испаритель -30°С и температурой входящего хладагента в конденсатор 40°С. Система обеспечивает охлаждение при -25°С.

Уровни производительности композиций настоящего изобретения при использовании в режиме низкотемпературного охлаждения приведены в таблице 3. Значения компонентов (ГФО-1234yf, ГФУ-32, ГФУ-134а) для каждой композиции приведены в виде весовых процентов.