Результат интеллектуальной деятельности: ГАЗОВАЯ ТУРБИНА

Область техники, к которой относится изобретение

Настоящее изобретение относится к области газовых турбин. В частности, настоящее изобретение относится к газовым турбинам согласно ограничительной части пункта 1 формулы изобретения.

Уровень техники

Обычно на практике используется какой-либо вид охлаждения лопаток газовых турбин, чтобы они могли выдерживать высокую температуру газов, проходящих через указанные турбины. Как правило, перо лопатки или лопасти снабжено охлаждающими каналами, по которым при работе турбины из компрессорного отсека газовой турбины подается охлаждающий воздух под давлением. Обычно охлаждающие каналы имеют сложную конфигурацию и выполнены в виде серпантина, чтобы при одном потоке охлаждающей текучей среды или охлаждающего воздуха, проходящего через перо лопатки, чередовались противоположные направления потока. Однако при данной конфигурации каналов, поскольку имеются изгибы, происходят потери давления и нарушается теплопередача. Кроме того, так как используется только один поток охлаждающей текучей среды, трудно обеспечить требуемое охлаждение различных участков пера лопатки.

Чтобы достигалась большая гибкость при охлаждении пера лопатки, было предложено (патент США 6874992) снабдить перо лопатки множеством охлаждающих каналов, содержащих несколько впускных каналов, по которым охлаждающий воздух проходит от корневой части лопатки к концевой ее части, и несколько обратных каналов, по которым охлаждающий воздух проходит от концевой части лопатки к корневой части лопатки, при этом, по меньшей мере, некоторые из указанных впускных каналов и обратных каналов соединены общей камерой, расположенной в концевой части лопатки.

Однако, поскольку указанные охлаждающие каналы сообщаются друг с другом посредством указанной общей камеры, расположенной в концевой части лопатки, достаточно трудно отрегулировать индивидуальные массовые расходы охлаждающей текучей среды, проходящей через разные охлаждающие каналы.

Далее со ссылкой на фиг.1-3 будет объясняться другая проблема, которая связана с подачей охлаждающей текучей среды через корневую часть лопатки или лопасти.

Согласно фиг.1 лопатка 10 газовой турбины содержит перо 14, имеющее входную кромку 17 и выходную кромку 16. Перо 14 продолжается вдоль продольной оси X указанной лопатки между корневой частью и концевой частью 15 лопатки. Указанное перо 14 лопатки в корневой части содержит хвостовик 12, предназначенный для установки лопатки в гнезде 31, выполненном в роторе 11 указанной газовой турбины. Указанное перо 14 лопатки содержит центральную полость 18, продолжающуюся вдоль продольной оси X лопатки и располагаемую между указанным хвостовиком 12 лопатки и указанной концевой частью 15. Подаваемый от ротора поток охлаждающей текучей среды поступает в центральную полость 18 лопатки через входное отверстие 20, выполненное в указанном хвостовике 12 лопатки, и выходит из указанной центральной полости 18 лопатки, по меньшей мере, через одно выходное отверстие (не показано на фиг.1, 2), выполненное в указанной концевой части 15 лопатки. К указанной лопатке 10 охлаждающий воздух подается по каналу 19 ротора, который проходит через ротор 11 и сообщается с указанным входным отверстием 20 указанной лопатки 10.

Как показано на фиг.1, направление канала 19 ротора соответствует ориентации лопатки, т.е. канал центрирован относительно продольной оси X лопатки. Поток охлаждающей текучей среды, поступающий через единственный проход, постепенно распределяется по всему каналу в поперечном сечении и выше входного отверстия 20 лопатки. Однако форма выходного отверстия цилиндрического канала 19 ротора отличается от продолговатого входного отверстия 20 лопатки, что приводит к нарушению плавного течения потока на границе раздела (см. фиг.3, на которой общая область отверстий заштрихована).

Недостатки указанной конструкции приведены ниже.

(а) Поток охлаждающей текучей среды, входящий в относительно небольшую общую область выходного отверстия канала 19 ротора и входного отверстия 20 лопатки, ускоряется. При этом около входного отверстия 20 лопатки происходит разделение потока, что приводит к локальным низким значениям коэффициента теплопередачи в лопатке. Как следствие, ниже по ходу лопатки могут наблюдаться высокотемпературные области. Кроме того, увеличиваются потери давления.

(б) В данной конструкции не предусматривается изменение ориентации канала 19 ротора. Если канал ротора ориентировать наклонно относительно лопатки (см. канал 19' ротора на фиг.2), область разделения потока будет расширяться, и охлаждение лопатки ухудшится. Это особенно критично, если область разделения потока в полости лопатки распространяется выше уровня полки 13 лопатки 10 (фиг.2).

(в) Поскольку в полости лопатки на достаточном расстоянии от входного отверстия 20 лопатки наблюдается неравномерность потока охлаждающей текучей среды, перегородки не могут быть размещены в полости лопатки ниже уровня полки 13. Поэтому указанная конфигурация не позволяет создать многоканальную конструкцию лопатки.

Описание изобретения

В связи с вышесказанным, задача изобретения состоит в том, чтобы предложить газовую турбину с охлаждаемой лопаткой, в которой предусмотрена гибкая конфигурация охлаждающих каналов и гибкие режимы их работы и, в частности, предусмотрена многоканальная конструкция лопатки.

Указанная задача решается конструктивными мерами согласно описательной части пункта 1 формулы изобретения, т.е. выходное отверстие канала ротора выполнено в форме диффузора, благодаря которому на границе раздела выходного отверстия канала ротора и входного отверстия лопатки область поперечного сечения выходного отверстия канала ротора покрывает область поперечного сечения входного отверстия лопатки.

Согласно одному из вариантов осуществления изобретения на границе раздела указанного входного отверстия лопатки и указанного выходного отверстия канала ротора между нижней поверхностью указанного хвостовика лопатки и вмещающим хвостовик лопатки гнездом ротора предусмотрена полость высокого давления, причем благодаря конфигурации указанной полости высокого давления, сформированной на границе раздела, охлаждающая текучая среда из хвостовика лопатки стравливается под давлением к входной кромке пера либо к выходной кромке пера. Предпочтительно, указанный хвостовик в продольном направлении лопатки имеет высоту h, и указанная полость высокого давления на границе раздела сформирована зазором δ, причем отношение δ/h находится в диапазоне 0,02≤δ/h≤0,05 и, предпочтительно, δ/h=0,03.

Согласно другому варианту осуществления изобретения указанная центральная полость лопатки разделена на несколько параллельных каналов для охлаждающей текучей среды, при этом каждый из указанных каналов для охлаждающей текучей среды сообщается с указанным входным отверстием лопатки и имеет отверстие в указанной концевой части лопатки, причем в указанной центральной полости лопатки предусмотрено несколько продолжающихся вдоль лопатки не обязательно параллельных перегородок, подразделяющих указанную центральную полость 18 лопатки на несколько указанных каналов для охлаждающей текучей среды, к тому же, для обеспечения оптимизированного охлаждения указанной лопатки отдельные каналы имеют индивидуальные области поперечного сечения и индивидуальные массовые расходы охлаждающей текучей среды. Предпочтительно, указанные индивидуальные области поперечного сечения и/или указанные индивидуальные массовые расходы охлаждающей текучей среды указанных каналов для охлаждающей текучей среды равны в пределах ±25%.

Согласно другому варианту осуществления изобретения указанный канал ротора наклонен относительно продольной оси указанной лопатки, причем угол β наклона указанного канала ротора относительно указанной продольной оси находится в диапазоне 0°<|β|<30° и, предпочтительно, β=13°.

Согласно следующему варианту осуществления изобретения указанное выходное отверстие канала ротора имеет форму диффузора с углом раскрытия α, образуемым углами α₁ и α₂. В зависимости от величины углов α₁ и α₂ диффузор может быть симметричным (например, α₁=11° и α₂=11°) или асимметричным. Соответственно, угловые апертуры, а именно каждый из углов, могут находиться в диапазоне 7°≤α₁≤13° и 7°≤α₂≤13°.

Согласно другому варианту осуществления изобретения указанный хвостовик в продольном направлении лопатки имеет высоту h, указанное входное отверстие лопатки имеет максимальную ширину w, и отношение h/w составляет 2,0≤h/w≤3,5 и, предпочтительно, h/w=2,5.

Краткое описание чертежей

Далее предмет изобретения будет объясняться более подробно на примере предпочтительных иллюстративных вариантов осуществления изобретения со ссылкой на прилагаемые чертежи.

Фиг.1 - вид сбоку известной охлаждаемой роторной лопатки согласно первому варианту ее осуществления, при этом канал ротора ориентирован продольно.

Фиг.2 - вид сбоку известной охлаждаемой роторной лопатки согласно второму варианту ее осуществления, при этом канал ротора ориентирован наклонно.

Фиг.3 - несоответствие выходного отверстия канала ротора входному отверстию известной лопатки, варианты осуществления которой представлены на фиг.1 или 2.

Фиг.4 - вид сбоку охлаждаемой роторной лопатки согласно одному из вариантов осуществления настоящего изобретения и наклонно ориентированного канала ротора, причем выходное отверстие канала ротора имеет форму диффузора.

Фиг.5 - вид сбоку концевой части лопатки согласно второму варианту осуществления изобретения, содержащей несколько отдельно регулируемых параллельных охлаждающих каналов.

Фиг.5а- области поперечного сечения каналов, показанных на фиг.5.

Фиг.6 - вид сбоку хвостовика лопатки (концевая часть которой представлена на фиг.5) с полостью высокого давления на границе раздела хвостовика лопатки и вмещающего хвостовик лопатки гнезда ротора; на вынесенном чертеже показан диффузор с углами α₁ и α₂.

Подробное описание предпочтительных вариантов осуществления изобретения

В соответствии с настоящим изобретением для решения вышеизложенных проблем/устранения недостатков было предложено несколько конструктивных мер (фиг.4-6).

(а) На границе раздела входного отверстия 20 лопатки 30 и выходного отверстия канала ротора предусмотрена полость 28 высокого давления (фиг.6), образованная зазором 5, который сформирован между гнездом 31 ротора и нижней поверхностью хвостовика 12 лопатки, входящего в елочные пазы гнезда ротора 11.

(б) Проведена доработка выходного отверстия 24 канала ротора, в результате чего выходное отверстие канала ротора имеет форму диффузора (коническую форму) и соответствует ширине w входного отверстия 20 лопатки.

(в) Предусмотрено стравливание части потока охлаждающей текучей среды через зазор, образующий полость (28) высокого давления, к входной кромке (17) пера лопатки либо к выходной кромке (16) пера лопатки.

За счет образования полости 28 высокого давления на границе раздела и благодаря конфигурации выходного отверстия 24 канала ротора обеспечивается замедление потока охлаждающей текучей среды и распределение потока по всей ширине w входного отверстия 20 лопатки. При стравливании потока охлаждающей текучей среды через зазор, образующий полость 28 высокого давления, обеспечивается устранение вышеописанных недостатков (в частности, если канал 23 ротора наклонен).

Преимущества, достигаемые изобретением

(а) Благодаря конфигурации выходного отверстия канала ротора поток хладагента, достигающий входного отверстия лопатки 10, способен равномерно распределяться по всему поперечному сечению входного отверстия 20 лопатки. Таким образом, хладагент лучше распределяется по всему поперечному сечению центральной полости лопатки 30 и уменьшается или исключается разделение потока (фиг.4). Если разделение потока все же происходит, то оно наблюдается только в нижней части полости лопатки, т.е. значительно ниже уровня полки 13, даже при очень коротком хвостовике лопатки.

(б) Уменьшаются потери входного давления.

(в) Поток хладагента, поступающего в лопатку 10, быстро выравнивается, независимо от направления подающего канала 23 ротора. Следовательно, согласно изобретению канал 23 ротора, по которому хладагент подается к лопатке 10, можно ориентировать наклонно, если этого требует конструкция ротора (фиг.4).

(г) Кроме того, поскольку поступающий в лопатку хладагент является достаточно равномерным уже ниже уровня полки 13, согласно изобретению имеется возможность ввести перегородки 25, 26 в полость лопатки и создать конструкцию многоканального охлаждения с независимыми каналами (лопатка 30 на фиг.5, 6). В частности, 3-канальная конструкция с двумя перегородками 25, 26 и тремя параллельными каналами 27а, 27b и 27c выбрана как лучший компромисс между эффективностью охлаждения и весом лопатки. Такая конструкция лопатки более эффективна, чем применяемая в настоящее время конструкция с одним каналом, так как обеспечивается лучшая регулировка локальных массовых расходов m₁, m₂ и m₃ хладагента по всему сечению центральной полости 18. Регулировка потоков, проходящих через каждый из каналов 27а, 27b и 27c, производится посредством выходных отверстий в концевой части 15 лопаток (см. стрелки в концевой части лопаток на фиг.5), размеры которых могут быть независимыми и сугубо индивидуальными. Указанная конструкция обеспечивает эффективное охлаждение лопатки по всему сечению, что позволяет, если требуется, применять лопатки с бандажными полками.

(д) Все упомянутые выше преимущества достигаются при незначительном изменении/модернизации лопатки.

Охлаждение 3-канальной лопатки 30, представленной на фиг.5, 6, оптимизируется благодаря тому, что отдельные каналы 27а, 27b, 27c имеют индивидуальные области поперечного сечения A₁, А₂, A₃ и индивидуальные массовые расходы m₁, m₂, m₃ охлаждающей текучей среды. Предпочтительно, индивидуальные области поперечного сечения A₁, А₂, A₃ и/или указанные индивидуальные массовые расходы m₁, m₂, m₃ охлаждающей текучей среды указанных каналов 27а, 27b, 27c для охлаждающей текучей среды равны в пределах ±25%.

Кроме того, предпочтительно, чтобы канал 23 ротора был ориентирован наклонено относительно продольной оси X лопатки 10, 30 и угол β наклона канала 23 ротора относительно продольной оси X находился в диапазоне 0°≤|β|≤30°. Предпочтительно, β=13°.

Также предпочтительно, чтобы выходное отверстие 24 канала ротора имело форму диффузора (углы диффузора α₁ и α₂). В зависимости от величины углов α₁ и α₂ диффузор может быть симметричным (например, α₁=11° и α₂=11°) или асимметричным. Соответственно, угловые апертуры, а именно каждый из углов, могут находиться в диапазоне 7°≤α₁≤13° и 7±≤α₂≤13°.

Предпочтительно, хвостовик 12 в продольном направлении лопатки имеет высоту h, и указанная полость 28 высокого давления на границе раздела сформирована зазором 5, причем отношение 5/h находится в диапазоне 0,02≤δ/h≤0,05 и, предпочтительно, δ/h=0,03. В результате создается поток m_b охлаждающей текучей среды, стравливаемый под давлением, который является фиксированной частью подаваемого охлаждающего потока ms, при этом m_b/m_s=0,2±20%.

Наконец, хвостовик 12 в продольном направлении лопатки имеет высоту h, входное отверстие 20 лопатки имеет максимальную ширину w, и отношение h/w находится в диапазоне 2,0≤h/w≤3,5 и, предпочтительно, h/w=2,5.

Перечень ссылочных позиций

10, 30 Лопатка (газовой турбины)

11 Ротор

12 Хвостовик лопатки

13 Полка (уровень полки)

14 Перо лопатки

15 Концевая часть лопатки

16 Выходная кромка пера лопатки

17 Входная кромка пера лопатки

18 Центральная полость лопатки

19, 19', 23 Канал ротора

20 Входное отверстие лопатки

21 Корыто лопатки

22 Спинка лопатки

24 Выходное отверстие канала ротора, имеющее форму диффузора

25, 26 Перегородка

27а, 27b, 27c Каналы

28 Полость высокого давления

29 Направление потока хладагента, стравливаемого под давлением

31 Гнездо ротора

α Угол раскрытия диффузора, образуемый углами α₁ и α₂

α₁, α₂ Углы диффузора

β Угол наклона

δ Зазор, образующий полость высокого давления

h Высота хвостовика лопатки

w Максимальная ширина

X Продольная ось

A₁, A₂, A₃ Области поперечного сечения каналов

m₁, m₂, m₃ Массовые расходы охлаждающей текучей среды

m_b Поток охлаждающей текучей среды, стравливаемый под давлением

m_s Подаваемый поток охлаждающей текучей среды