×
10.05.2014
216.012.c22e

СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕТАНОВОЙ ОПАСНОСТИ ПОДГОТОВИТЕЛЬНОЙ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ

Вид РИД

Изобретение

Юридическая информация Свернуть Развернуть
Краткое описание РИД Свернуть Развернуть
Аннотация: Изобретение относится к отрасли горного дела и посвящено проблеме обеспечения безопасности проведения подготовительных горных выработок по газовому фактору. Техническим результатом является повышение эффективности способа определения метановой опасности подготовительных горных выработок, путем учета влияния на метановую опасность подготовительных горных выработок режима работы вентилятора местного проветривания, фильтрационных и диффузионных параметров переноса метана воздушной струей. Способ определения метановой опасности подготовительной горной выработки заключается в определении геометрических параметров подготовительной горной выработки и определении значения абсолютной газообильности. При этом дополнительно определяют фильтрационные и диффузионные характеристики движения метана в угольном пласте и вентиляционной струе воздуха, определяют среднюю концентрацию метана на исходящей струе из решения уравнения диффузии метана, определяют метановую опасность подготовительной выработки, сравнивают среднюю концентрацию метана на выходе из подготовительной выработки с предельно допустимой концентрацией и нижним пределом взрывчатости метановоздушной смеси. Если эта концентрация меньше предельно допустимой концентрации, то ситуация не опасная. Если средняя концентрация метана превышает предельно допустимую концентрацию, то ситуация опасная. Если средняя концентрация метана превышает нижний предел взрывчатости метановоздушной смеси, то ситуация чрезвычайно опасная.
Основные результаты: Способ определения метановой опасности подготовительной горной выработки, заключающийся в том, что определяют геометрические параметры подготовительной горной выработки и определяют значение абсолютной газообильности, отличающийся тем, что дополнительно определяют концентрацию метана в призабойном пространстве подготовительной выработки, концентрацию метана в свежей струе воздуха, коэффициент турбулентной диффузии метана в воздухе, мощность угольного пласта на контакте с воздухом, период релаксации при дегазации краевой части угольного пласта через поверхность обнажения, среднюю скорость подвигания подготовительного забоя, начальную скорость газовыделения, время, прошедшее с начала проведения подготовительной выработки на момент определения метановой опасности, время, прошедшее с момента окончания проходки, значение проектной длительности проведения подготовительной выработки, плотность отбитого угля; газоносность угля в призабойной части; остаточную газоносность угля при атмосферном давлении, средний размер куска отбитого угля, мощность, потребляемую вентилятором местного проветривания, аэродинамическое сопротивление вентиляционного трубопровода, КПД вентилятора местного проветривания, коэффициент утечек воздуха из вентиляционного трубопровода, определяют среднюю концентрацию метана на выходе из подготовительной выработки из соотношения ,где u=kS(NηR) D - коэффициент турбулентной диффузии метана в воздухе; с - концентрация метана в призабойном пространстве подготовительной выработки; с - концентрация метана в свежей струе воздуха; m - мощность угольного пласта на контакте с воздухом; t - период релаксации при дегазации краевой части угольного пласта через поверхность обнажения; V - средняя скорость подвигания подготовительного забоя; I - начальная скорость газовыделения; t - время, прошедшее с начала проведения подготовительной выработки на момент определения метановой опасности; - время, прошедшее с момента окончания проходки; Т - значение проектной длительности проведения подготовительной выработки; N - мощность, потребляемая вентилятором местного проветривания; R - аэродинамическое сопротивление вентиляционного трубопровода; η - КПД вентилятора местного проветривания; k - коэффициент утечек воздуха из вентиляционного трубопровода; I- среднее суммарное газовыделение в подготовительную выработку с поверхности обнажения угольного пласта и отбитого угля; u- средняя скорость движения воздуха в подготовительной выработке; L - длина рассматриваемой подготовительной выработки; x- газоносность угля в призабойной части; х- остаточная газоносность при атмосферном давлении; ρ- плотность отбитого угля.Определяют метановую опасность подготовительной горной выработки, сравнивая среднюю концентрацию метана на выходе из подготовительной выработки с предельно допустимой концентрацией и нижним пределом взрывчатости метановоздушной смеси, если эта концентрация меньше предельно допустимой концентрации, то ситуация не опасная, если средняя концентрация метана превышает предельно допустимую концентрацию, то ситуация опасная, и если средняя концентрация метана превышает нижний предел взрывчатости метановоздушной смеси, то ситуация чрезвычайно опасная.
Реферат Свернуть Развернуть

Изобретение относится к горному делу, а конкретно к обеспечению безопасности проведения подготовительных горных выработок по газовому фактору.

Известен способ определения метановой опасности угольных шахт, включающий определение абсолютной газообильности шахты, среднесуточной добычи угля и относительной газообильности, фиксирование возникших суфляров и/или внезапных выбросов угля и газа, а метановую опасность определяют по величине относительной метанообильности и зафиксированных суфляров и/или внезапных выбросов угля и газа с использованием шкалы, содержащей 5 категорий опасности (Рудничная вентиляция. Справочник. - Москва. - Недра.- 1988. - С.15-16.).

Недостатки этого способа заключаются в следующем:

методика деления угольных шахт на категории по относительной газообильности с интервалом 5 м3/т не отражает современного технологического уровня добычи угля;

сверхкатегорные шахты уже могут отличаться друг от друга по относительной газообильности в несколько раз, а уровень метановой опасности формально будет одинаковым;

опыт работы шахт в России и за рубежом показывает, что между категорийностью шахт по метану и вероятностью взрывов метановоздушной смеси нет прямой связи;

данный способ невозможно применить для определения метановой опасности тупиковой выработки в период ее проведения.

Известен способ определения метановой опасности тупиковой выработки, заключающийся в том, что ежемесячно определяют среднюю абсолютную метанообильность тупиковой выработки, для этих же моментов времени измеряют средний расход воздуха в исходящей струе этой выработки и концентрацию метана в поступающей в данную выработку свежей струе воздуха, измеряют концентрацию метана на исходящей струе, определяют среднегодовую концентрацию на исходящей струе по средней абсолютной метанообильности тупиковой выработки и расходу воздуха, определяют интегральный параметр степени опасности выработки по метану как отношение среднегодовой концентрации метана к ее максимальному значению, зафиксированному в течение наблюдений, а метановую опасность определяют как категорию выработки по метану в зависимости от величины интегрального параметра степени метановой опасности выработки (Стукало В.А. Совершенствование оценки угольных шахт по опасности выделений метана, участию во взрывах угольной пыли и тепловым условиям // «Известие» Донецкого горного института №2 / Донецк - 1996, с.15-17.)

Недостатками данного способа определения метановой опасности тупиковых выработок является то, что предлагаемое техническое решение недостаточно полно характеризует проводимые подготовительные выработки по газовому фактору. Возможность взрыва метановоздушной смеси при наличии источника высокой температуры зависит не только от интенсивности метановыделения и от расхода воздуха в выработке, но и от динамики поля концентрации метана. Поэтому взрывы метана могут происходить в подготовительных выработках любой категории. Не учитывается газовая обстановка в проходимых тупиковых выработках при определении относительной метанообильности шахт, хотя в них нередко происходят взрывы метана.

Наиболее близким к предлагаемому техническому решению является способ определения метановой опасности проветриваемых газоопасных объектов, заключающийся в определении площади поперечного сечения горной выработки, определении коэффициента неравномерности газовыделения и допустимого значения абсолютной газообильности для нормативных значений максимальной скорости воздуха и концентрации метана на исходящей струе, а состояние проветриваемых газоопасных объектов определяют как опасное, если фактическое значение абсолютной газообильности превышает допустимое значение абсолютной газообильности (Колмаков В.А., Колмаков В.В., Мазикин В.П. О необходимости изменения существующей оценки газоопасности шахт. - Уголь. - 2000. - №6. - С.57-58.).

Данное техническое решения имеет следующие недостатки: не учитывается специфика проветривания подготовительной выработки вентилятором местного проветривания с помощью трубопроводов, имеющих утечки воздуха;

не учитывается газоносность угольного пласта, по которому проводится подготовительная выработка;

не учитываются фильтрационные свойства угольного пласта, влияющие на абсолютную газообильность;

не учитывается фактор времени в аэрогазодинамическом процессе;

метановая опасность обусловлена концентрацией метана в воздухе, а в качестве критерия газоопасности используется абсолютная газообильность.

Задача изобретения заключается в повышении эффективности способа определения метановой опасности подготовительных горных выработок, путем учета влияния на метановую опасность подготовительных горных выработок режима работы вентилятора местного проветривания, фильтрационных и диффузионных параметров переноса метана воздушной струей.

Решение поставленной задачи достигается тем, что в известном способе определения метановой опасности подготовительных горных выработок, заключающемся в определении геометрических параметров подготовительной горной выработки и определении ее абсолютной газообильности, учитывают влияние на метановую опасность подготовительных выработок режима работы вентилятора местного проветривания, фильтрационных и диффузионных параметров переноса метана воздушной струей, определяют концентрацию метана в призабойном пространстве подготовительной выработки, концентрацию метана в свежей струе воздуха, коэффициент турбулентной диффузии метана в воздухе, мощность угольного пласта на контакте с воздухом, период релаксации при дегазации краевой части угольного пласта через поверхность обнажения, среднюю скорость подвигания подготовительного забоя, начальную скорость газовыделения, время, прошедшее с начала проведения подготовительной горной выработки на момент определения метановой опасности, время, прошедшее с момента окончания проходки, значение проектной длительности проведения подготовительной выработки, плотность отбитого угля, газоносность угля в призабойной части; остаточную газоносность угля при атмосферном давлении, средний размер куска отбитого угля, мощность, потребляемую вентилятором местного проветривания, аэродинамическое сопротивление вентиляционного трубопровода, КПД вентилятора местного проветривания, коэффициент утечек воздуха из вентиляционного трубопровода, определяют среднюю концентрацию метана на выходе из подготовительной выработки из соотношения

где ucp=kS-1(NηR-1)0,333

D - коэффициент турбулентной диффузии метана в воздухе; сн - концентрация метана в призабойном пространстве подготовительной выработки; с0 - концентрация метана в свежей струе воздуха; mуп - мощность угольного пласта на контакте с воздухом; tr - период релаксации при дегазации краевой части угольного пласта через поверхность обнажения; Vп.з - средняя скорость подвигания подготовительного забоя; Iуд.н. - начальная скорость газовыделения; t* - время, прошедшее с начала проведения подготовительной выработки на момент определения метановой опасности; - время, прошедшее с момента окончания проходки; ТПВ - значение проектной длительности проведения подготовительной выработки; N - мощность, потребляемая вентилятором местного проветривания; R - аэродинамическое сопротивление вентиляционного трубопровода; η - КПД вентилятора местного проветривания; kут - коэффициент утечек воздуха из вентиляционного трубопровода;

а метановую опасность подготовительной выработки определяют, сравнивая среднюю концентрацию метана на выходе из подготовительной выработки с ПДК и нижним пределом взрывчатости метановоздушной смеси, если эта концентрация меньше ПДК, то ситуация не опасная, если средняя концентрация метана превышает ПДК, то ситуация опасная, и если средняя концентрация метана превышает нижний предел взрывчатости метановоздушной смеси, то ситуация чрезвычайно опасная.

Наиболее опасная газовая ситуация в метанообильных подготовительных выработках описывается стационарным уравнением диффузии.

Уравнение, описывающее среднюю концентрацию газовой примеси в вентиляционной струе воздуха для протяженной подготовительной выработки, и граничные условия имеют вид (Качурин Н.М., Коновалов О.В., Качурин А.Н. Аэрологическое обоснование и математические модели вентиляции тоннелей при их строительстве. - Безопасность жизнедеятельности. - 2010. - №5 - С.6-11):

где С=с-сн; с - объемная концентрация метана в воздухе подготовительной выработки; сн - объемная концентрация газовой примеси на свежей струе, поступающей в подготовительную выработку; ucp - средняя скорость движения воздуха в подготовительной выработке; DT - коэффициент турбулентной диффузии метана в воздухе; Iпв - среднее суммарное газовыделение в подготовительную выработку с поверхности обнажения угольного пласта и отбитого угля.

Решение краевой задачи (1)-(2) получено в следующем виде:

,

а принимая x=L, где L - длина рассматриваемой подготовительной выработки, получим формулу для определения концентрации метана на исходящей струе:

Среднее суммарное газовыделение в подготовительную выработку с поверхности обнажения угольного пласта и отбитого угля определяется как Iпв=Iпо+Iоу, где Iпo - абсолютное метановыделение с поверхности обнажения угольного пласта; Iоу - абсолютное метановыделение из отбитого угля.

Абсолютное метановыделение с поверхности обнажения угольного пласта определяют по формуле (Качурин Н.М., Каледина Н.О., Качурин А.Н. Выделение метана с поверхности обнажения угольного пласта в подготовительную выработку // Известия Тульского государственного университета. Серия: Науки о Земле. - Вып.1. / Тула. - ТулГУ. - 2011. - С.80-83)

где mу.п - мощность угольного пласта, контактирующая с воздухом; tr - период релаксации при дегазации краевой части угольного пласта через поверхность обнажения; Vп.3 - средняя скорость подвигания подготовительного забоя; Iуд.н - начальная скорость газовыделения; t* - время, прошедшее с начала проведения подготовительной выработки на момент определения метановой опасности; - время, прошедшее с момента окончания проходки; ТПВ - значения проектной длительности проведения подготовительной выработки.

Максимальное значение дебита метана в подготовительную выработку из отбитого угля определяют по формуле (Качурин Н.М., Качурин А.Н., Сарычева И.В. Выделение метана в подготовительную выработку из отбитого угля // Известия Тульского государственного университета. Серия: Науки о Земле. - Вып.2. / Тула. - ТулГУ. - 2012. - С.170-174):

где ρу - плотность отбитого угля; хз - газоносность угля в призабойной части; х - остаточная газоносность при атмосферном давлении; Rэ - средний размер куска отбитого угля.

Потребляемая мощность вентилятора местного проветривания определяется по формуле: N=RQ3η-1, где R - аэродинамическое сопротивление вентиляционного трубопровода; Q - подача вентилятора местного проветривания; η - КПД вентилятора местного проветривания. Но подача вентилятора местного проветривания связана с количеством воздуха, подаваемого в подготовительный забой, следующим соотношением: Q=kQзп, где kут - коэффициент утечек воздуха из вентиляционного трубопровода; Qзп - количество воздуха, подаваемого в подготовительный забой. Тогда, учитывая зависимость Q=ucpS, получим,

В соответствии с действующими правилами безопасности предельно допустимая концентрация метана на исходящей из подготовительной выработки струе воздуха составляет 1%. А нижний предел взрывчатости находится в интервале значений 4…6% и в среднем составляет 5% (Рудничная вентиляция. Справочник. - М. - Недра. - С.10-16.)

Пример практического использования.

Практическая апробация осуществлялась на шахтах Кузбасса. Рассмотрим пример практической реализации предлагаемого технического решения, осуществленный на ш. «Грамотеинская» ОАО «ОУК «Южкузбассуголь». Выработка проветривалась ВМП типа ВВМ-7 с использованием гибких труб диаметром 0,8 м. Была определена метановая опасность вентиляционного штрека 627. Измеренные геометрические параметры вентиляционного штрека 627: длина подготовительной выработки - 683 м; площадь поперечного сечения - 21 м. Измеренная концентрация метана в призабойном пространстве вентиляционного штрека - 0,2%, а концентрацию метана в свежей струе воздуха 0,1%. Коэффициент турбулентной диффузии метана в воздухе составил 0,106 м2/с. Мощность угольного пласта на контакте с воздухом была равна 3 м. Период релаксации при дегазации краевой части угольного пласта через поверхность обнажения был равен 2,5 сут. Средняя скорость подвигания подготовительного забоя составила 4,4 м/сут. Начальную скорость газовыделения - 3,3·10-4 м3/(м2·с). Время, прошедшее с начала проведения подготовительной выработки на момент определения метановой опасности, составило 170 сут. Время, прошедшее с момента окончания проходки, равно нулю. Значение проектной длительности проведения подготовительной выработки составляло 250 сут. Измеренная плотность отбитого угля в среднем составила 1570 кг/м3. Газоносность угля в призабойной части была равна 7,6 м3/т. Остаточная газоносность угля при атмосферном давлении - 1,2 м3/т. Средний размер куска отбитого угля составил 0,08 м. Потребляемая мощность ВМП составила 38 кВт. Аэродинамическое сопротивление вентиляционного трубопровода - 133 Н·с28. КПД ВМП был равен 0,52. Коэффициент утечек воздуха из вентиляционного трубопровода составил 1,42.

В итоге среднее суммарное газовыделение в вентиляционный штрек 627 с поверхности обнажения угольного пласта и отбитого угля в расчете на единицу объема подготовительной выработки составило 1,05·10-2 1/с.

Средняя скорость движения воздуха в вентиляционном штреке 627 была равна 0,39 м/с.

Следовательно, для определения средней концентрации метана на выходе из вентиляционного штрека 627 соотношение (6) примет вид:

.

То есть максимальная концентрация метана на исходящей струе будет равна 0,275%, а ПДК=1%, следовательно, ситуация по метану не опасная.

Предлагаемое техническое решение позволило повысить эффективность способа определения метановой опасности подготовительных горных выработок, путем учета влияния на метановую опасность подготовительных горных выработок режима работы вентилятора местного проветривания, фильтрационных и диффузионных параметров переноса метана воздушной струей.

Способ определения метановой опасности подготовительной горной выработки, заключающийся в том, что определяют геометрические параметры подготовительной горной выработки и определяют значение абсолютной газообильности, отличающийся тем, что дополнительно определяют концентрацию метана в призабойном пространстве подготовительной выработки, концентрацию метана в свежей струе воздуха, коэффициент турбулентной диффузии метана в воздухе, мощность угольного пласта на контакте с воздухом, период релаксации при дегазации краевой части угольного пласта через поверхность обнажения, среднюю скорость подвигания подготовительного забоя, начальную скорость газовыделения, время, прошедшее с начала проведения подготовительной выработки на момент определения метановой опасности, время, прошедшее с момента окончания проходки, значение проектной длительности проведения подготовительной выработки, плотность отбитого угля; газоносность угля в призабойной части; остаточную газоносность угля при атмосферном давлении, средний размер куска отбитого угля, мощность, потребляемую вентилятором местного проветривания, аэродинамическое сопротивление вентиляционного трубопровода, КПД вентилятора местного проветривания, коэффициент утечек воздуха из вентиляционного трубопровода, определяют среднюю концентрацию метана на выходе из подготовительной выработки из соотношения ,где u=kS(NηR) D - коэффициент турбулентной диффузии метана в воздухе; с - концентрация метана в призабойном пространстве подготовительной выработки; с - концентрация метана в свежей струе воздуха; m - мощность угольного пласта на контакте с воздухом; t - период релаксации при дегазации краевой части угольного пласта через поверхность обнажения; V - средняя скорость подвигания подготовительного забоя; I - начальная скорость газовыделения; t - время, прошедшее с начала проведения подготовительной выработки на момент определения метановой опасности; - время, прошедшее с момента окончания проходки; Т - значение проектной длительности проведения подготовительной выработки; N - мощность, потребляемая вентилятором местного проветривания; R - аэродинамическое сопротивление вентиляционного трубопровода; η - КПД вентилятора местного проветривания; k - коэффициент утечек воздуха из вентиляционного трубопровода; I- среднее суммарное газовыделение в подготовительную выработку с поверхности обнажения угольного пласта и отбитого угля; u- средняя скорость движения воздуха в подготовительной выработке; L - длина рассматриваемой подготовительной выработки; x- газоносность угля в призабойной части; х- остаточная газоносность при атмосферном давлении; ρ- плотность отбитого угля.Определяют метановую опасность подготовительной горной выработки, сравнивая среднюю концентрацию метана на выходе из подготовительной выработки с предельно допустимой концентрацией и нижним пределом взрывчатости метановоздушной смеси, если эта концентрация меньше предельно допустимой концентрации, то ситуация не опасная, если средняя концентрация метана превышает предельно допустимую концентрацию, то ситуация опасная, и если средняя концентрация метана превышает нижний предел взрывчатости метановоздушной смеси, то ситуация чрезвычайно опасная.
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МЕТАНОВОЙ ОПАСНОСТИ ПОДГОТОВИТЕЛЬНОЙ ГОРНОЙ ВЫРАБОТКИ
Источник поступления информации: Роспатент

Показаны записи 1-5 из 5.
20.07.2014
№216.012.dea7

Способ подземной газификации тонких и средней мощности пластов бурого угля

Изобретение относится к горному делу и может быть применено в подземной газификации бурого угля в тонких и средней мощности пластах. Способ включает осушение угольного пласта, нагнетание в реакционный канал окислителя по вертикальным дутьевым скважинам, отсос из него продуктов газификации через...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002522785
Дата охранного документа: 20.07.2014
20.08.2014
№216.012.ecd0

Щиток контроля газовыделения с поверхности обнажения угольного пласта

Изобретение относится к горному делу и может быть использовано для мониторинга газовыделения с поверхности обнажения метаноносных угольных в горные выработки угольных шахт. Техническим результатом является повышение точности измерения количества газа, выделяющегося с исследуемой поверхности...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002526432
Дата охранного документа: 20.08.2014
27.08.2014
№216.012.eece

Способ комплексного освоения месторождений бурого угля

Изобретение относится к горному делу и может быть использовано для комплексного освоения месторождений бурого угля. Технический результат заключается в обеспечении эффективного комплексного использования месторождений бурого угля и комплексной защите окружающей среды от воздействия...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002526953
Дата охранного документа: 27.08.2014
27.08.2014
№216.012.eecf

Герметизатор шпуров для контроля газоносности угольных пластов

Изобретение относится к горному делу и может быть использовано при герметизации шпуров для оценки газоносности метаноносных угольных пластов и контроля газовыделения в горные выработки. Техническим результатом является обеспечение удобства при выполнении монтажа герметизатора в шпуре в...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002526954
Дата охранного документа: 27.08.2014
10.12.2014
№216.013.0d88

Способ предварительной дегазации угольного пласта

Изобретение относится к горной промышленности и может быть использовано для предварительной дегазации разрабатываемых угольных пластов. Техническим результатом является уменьшение выделения пыли и газа в очистной забой за счет интенсивного увлажнения призабойной части разрабатываемого угольного...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002534881
Дата охранного документа: 10.12.2014
Показаны записи 1-10 из 84.
27.01.2013
№216.012.1f28

Вяжущее

Изобретение относится к составу вяжущего и может найти применение в промышленности строительных материалов для изготовления бетонов. Технический результат - увеличение прочности на сжатие в возрасте 28 суток, снижение себестоимости вяжущего. Вяжущее, включающее портландцемент, молотый...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002473477
Дата охранного документа: 27.01.2013
20.03.2013
№216.012.3035

Устройство контроля параметров условий труда

Изобретение относится к приборостроению, в частности к области контроля параметров условий труда, и может быть использовано для контроля и управления уровнями факторов производственной среды. Технический результат - расширение функциональных возможностей контроля фактического уровня параметров...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002477876
Дата охранного документа: 20.03.2013
27.03.2013
№216.012.3165

Способ трансформации в полете кормового отсека артиллерийского снаряда и устройство для его реализации

Изобретение относится к оборонной технике, в частности к устройству и способу трансформации в полете кормового отсека артиллерийского снаряда. Способ заключается в аккумулировании газов заснарядного пространства в накопительной камере кормового отсека, удлинении кормового отсека снаряда, путем...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478183
Дата охранного документа: 27.03.2013
27.03.2013
№216.012.3168

Оптико-электронный маятниковый датчик уровня

Изобретение относится к устройствам для измерения отклонения объекта в вертикальной плоскости и может быть использовано для контроля и выправки положения железнодорожного полотна. Сущность: датчик уровня содержит маятник, излучатель света, ряд светоприемников, корпус. В эту схему введены...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478186
Дата охранного документа: 27.03.2013
27.03.2013
№216.012.3181

Компенсационный акселерометр

Изобретение предназначено для использования в качестве чувствительного элемента в системах стабилизации и навигации и может найти применение в приборах измерения механических величин компенсационного типа. Компенсационный акселерометр содержит чувствительный элемент, датчик угла, интегрирующий...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478211
Дата охранного документа: 27.03.2013
27.03.2013
№216.012.3182

Компенсационный акселерометр

Изобретение предназначено для использования в качестве чувствительного элемента в системах стабилизации и навигации. Компенсационный акселерометр содержит чувствительный элемент, датчик угла, выход которого соединен с входом полосового фильтра, отрицательную обратную связь, реализованную с...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478212
Дата охранного документа: 27.03.2013
10.04.2013
№216.012.326d

Способ изготовления роликов тяжелонагруженных приводных цепей

Изобретение относится к области обработки металлов давлением и может быть использовано при изготовлении роликов приводных цепей, применяемых в металлургии, конвейерных устройствах и других высокоэнергетических передачах движения. Отрезанную от прутка заготовку после термообработки и смазывания...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478452
Дата охранного документа: 10.04.2013
10.04.2013
№216.012.32d2

Устройство для выгрузки кускового материала из бункера

Устройство содержит рабочий орган, расположенный под углом 60° к горизонтали и содержащий ступени, форсунки и шторы с регулируемой щелью. Ступени рабочего органа выполнены в виде плиты и подвижных ступеней. Плита закреплена к торцевой и вертикальным стенкам с внутренней стороны бункера....
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002478553
Дата охранного документа: 10.04.2013
20.04.2013
№216.012.360c

Способ обработки цилиндрических зубчатых колес шевингованием-прикатыванием

Изобретение относится к области машиностроения, в частности к обработке круговых и арочных зубьев цилиндрических зубчатых колес. Способ включает обработку с периодической радиальной подачей после каждого из 2-4 рабочих циклов и без радиальной подачи в течение 1-2 циклов выхаживания. Обработку...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002479389
Дата охранного документа: 20.04.2013
20.04.2013
№216.012.3702

Фурма для донной продувки металла газами в ковше и способ ее изготовления

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при внепечной обработке стали и сплавов в ковшах. Фурма содержит металлическую конусную гильзу с дном и газоподводящей трубкой, заполненную огнеупорной массой, в которой выполнены продольные сквозные щелевые каналы и расположен...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002479635
Дата охранного документа: 20.04.2013
+ добавить свой РИД