СПОСОБ ДЛЯ РЕГИСТРАЦИИ ТРЕЩИНОВАТОСТИ КОЛЛЕКТОРА И ДИАГОНАЛЬНЫХ ПЛАСТОВ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЙ ТРЕХОСНЫЕ/МНОГОКОМПОНЕНТНЫЕ ИЗМЕРЕНИЯ АНИЗОТРОПИИ УДЕЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

ПЕРЕКРЕСТНАЯ ССЫЛКА НА СООТВЕТСТВЕННУЮ ЗАЯВКУ

По заявке испрашивается приоритет по предварительной заявке США No. 61/004875, поданной 30 ноября 2007 г. «СПОСОБ ДЛЯ РЕГИСТРАЦИИ ТРЕЩИНЫ КОЛЛЕКТОРА И ДИАГОНАЛЬНЫХ ПЛАСТОВ, ИСПОЛЬЗУЮЩИЙ ТРЕХОСНЫЕ/МНОГОКОМПОНЕНТНЫЕ ИЗМЕРЕНИЯ АНИЗОТРОПИИ УДЕЛЬНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ».

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ

Настоящее изобретение относится к разведке и добыче углеводородов и более конкретно к каротажу по методу удельного сопротивления. Более определенно, изобретение представляет собой способ для инвертирования многокомпонентных/трехосных индукционных измерений в трещиноватом коллекторе и диагональных слоях песка для получения параметров анизотропного удельного сопротивления с двуосной симметрией. Раскрыты схема инвертирования и способ, которые могут использовать все девять компонентов тензора индукционных измерений, азимута ствола скважины, и данные по отклонению.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

Удельное сопротивление - один из наиболее важных параметров, измеряемых в скважинах при разведке и добыче углеводородов. В течение многих лет обычные индукционные зонды выполнялись с катушками, которые имеют магнитный момент вдоль оси зонда (коаксиальный диполь), который имеет наибольшую чувствительность к горизонтальному удельному сопротивлению, когда формация горизонтальна, а скважина вертикальна. Различные конструкции индукционного зонда с множеством катушек появились в литературе более чем 30 лет тому назад. Хотя теоретическая работа по измерениям анизотропии удельного сопротивления началась в 1950-х годах (см. Kunz и Moran. Некоторые эффекты анизотропии формации при измерениях удельного сопротивления в стволах скважин, Geophysics 23, 770-794 (1958)), и подробный теоретический вывод для перпендикулярного к оси зонда магнитного момента (копланарный диполь) также был опубликован в 1979 (Moran и Gianzero. Эффекты анизотропии формации при каротажном измерении удельного сопротивления, Geophysics 44, 1266-1286 (1979)), многокомпонентный/трехосный индукционный зонд не стал коммерчески используемым до первого десятилетия 21-го века. Сначала, Baker Atlas наладил серийный выпуск своего многокомпонентного зонда - 3DEX (Schon и. др. Аспекты многокомпонентных данных удельного сопротивления и анизотропии макроскопического удельного сопротивления SPE 62909 (2000)), и Schlumberger ввел свою версию трехосного индукционного зонда AIT-Z (Rosthal и др. Результаты полевого тестирования экспериментального полностью трехосного индукционного зонда, SPWLA 44-ый Ежегодный Симпозиум, Paper QQ (2003)); и Barber и. др. Определение анизотропии удельного сопротивления формации при наличии эффекта проникновения, SPE 90526 (2004)). Однако эти многокомпонентные/трехосные составные зонды главным образом продавались как зонд для тонкослоистых пластов с низким удельным сопротивлением, чтобы инвертировать горизонтальное и вертикальное удельные сопротивления R_h, и R_v, используемый в предположениях о симметрии вертикальной поперечной изотропии ("VTI") для (например) тонкой слоистой формации, или симметрии Горизонтальной Поперечной Изотропии (HTI) для вертикальных трещин (Rabinovich и др. Определение ориентации и длины трещины с использованием многокомпонентных и многорядных индукционных данных. Патентная заявка США No. 2005/0256645 (2005)). В рамках поперечной изотропной модели, R_v предполагается большим чем R_h. (Используемый зонд разработан, главным образом, как зонд для тонкослоистых пластов для слоистых формаций. При этом в тонких слоистых глинопесчаных пакетах с высоким и низким удельным сопротивлением, последовательное объединение сопротивлений (R_v) должно быть больше, чем параллельная комбинация (R_h)). Следовательно, когда инвертированное R_h больше, чем R_v, существует одно решение, которое используется для решения этой задачи, сделать горизонтальное удельное сопротивление равным вертикальному удельному сопротивлению, Rh=Rv, то есть реализовать изотропию.

На Фиг.1 показан случай, когда инвертированное R_h сделано равным R_v. Диаграмма 11 отображает зарегистрированные измерения напряжения, выполненные многокомпонентным/трехосным индукционным зондом. Штриховая линия представляет собой данные V_xx, пунктирная - V_yy, и сплошная линия - V_zz. Другие слои показаны как функция глубины, что обозначено номером 12. Сланцевые слои обозначены номером 13; 14 - тонкослоистая зона; и 15 - слой с диагональными пластами или трещиноватыми пластами. В сланцевых и тонкослоистых формациях, V_xx=V_yy, то есть эти два ортогональных измерения становятся согласованными при выравнивающем вращении, и в этих формациях последовательная инверсия для R_h работает, как можно видеть из диаграммы 16, где пунктирная линия отображает R_h и сплошная линия - R_v. Но в диагонально-пластовой или трещиноватой формации 15 имеются физические причины почему V_xx≠V_yy≠V_zz после азимутального и глубинного вращения, и из диаграммы 16 можно видеть, что инверсионный способ должен сделать так, чтобы R_h и R_v были равными в формации 15. Такие проблемы могут возникнуть, например, в (бассейне) Piceance Basin, где газ плотных песчаников часто имеет естественные вертикальные трещины. Такие результаты указывают на то, что инверсия R_v и R_h проблематична, если нельзя повернуть измеренные 9-ти компонентные данные, чтобы согласовать два ортогональных магнитных момента в плоскости напластования, например, H_xx≠H_yy (Фиг.1). Диаграмма 17 представляет собой соответствующую кривую гамма-каротажа.

Как показано схематично на Фиг.2A и 2B, девять компонентов (σ _y) тензора удельной проводимости (удельная проводимость и удельное сопротивление - взаимно обратные величины), измеренные тремя парами ортогонально ориентированных магнитных диполей, могут быть повернуты с помощью инвертирования, чтобы найти σ_h, σ_v в рамках HTI или VTI модели. Все прочие недиагональные элементы в матрице удельной проводимости должны исчезнуть после коррекции влияния ствола буровой скважины, нецентральности зонда, и других эффектов (например, эффекта проникновения), или они настолько малы, что могут быть проигнорированы. В случае, если формация имеет VTI или одноосную анизотропию, соотношение между тензором удельной проводимости в пластовых координатах и трехосными индукционными измерениями в координатах буровой скважины могут быть выражены матрицей вращения (R), в виде σ'=R σ R, то есть

где

Во многих случаях вышеприведенное выражение не может быть реализовано посредством поворота и инвертирования потому, что формация просто имеет более высокую анизотропную симметрию, чем система VTI. На Фиг.3A показано сечение эолова обнажения со сложными плоскостями напластования (обозначенными сплошными линиями 41), диагональными плоскостями напластования (обозначенными пунктирными линиями 42), и нарушенными/трещинными плоскостями (обозначенными разрывными линиями 43). В таком, более общем анизотропном случае, процесс, отображаемый уравнением (1), никогда не может быть реализован матричным поворотом и инверсией, как показано на Фиг.1, где процесс инвертирования ограничен предположением о VTI, или HTI или, в общем случае, одноосной анизотропной симметрией с произвольной плоскостью. Следует отметить, что толщина диагонального пласта изменяется в пределах метров на увеличенном виде на Фиг.3A (см. условное изображение людей справа внизу для понимания масштаба), но также и включает в себя тонкие слои в пределах от миллиметров до сантиметров, как показано на увеличенном виде на Фиг.3B (шариковая ручка показана как индикатор масштаба). В таких, более общих, анизотропных случаях предположения о симметрии TI для трехосных индукционных измерений и инвертирования неправомочны, и наклон, азимут, и анизотропия удельного сопротивления будут отличны, если они инвертируются из данных, взятых от пар передатчик-приемник с отличающимся интервалом от зондов с множественными интервалами.

СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Таким образом, задачей настоящего изобретения является создание способа инверсии, который может использовать все девять компонентов, которые могут быть измерены трехосными индукционными зондами, плюс азимут скважины и данные по отклонению, для решения задач для трехосного индукционного отклика в произвольной анизотропной формации из-за неортогональной плоскости напластования и плоскости трещиноватости (или диагональной плоскости напластования).

В одном варианте реализации настоящего способа согласно изобретению, обращаясь к блок-схеме на Фиг.10, предложен способ регистрации нарушенных или диагональных плоскостей напластования (далее, нарушенные плоскости) в подземных формациях, содержащих нефтяной пласт-коллектор с двуосной анизотропией (одна ось перпендикулярна плоскостям напластования формации, другая - перпендикулярна нарушенным плоскостям) из измерений удельной проводимости/удельного сопротивления, выполненных в скважине с использованием многокомпонентного, трехосного индукционного каротажного зонда, содержащий:

(a) формирование тензора удельной проводимости формации с компонентами, измеренными каротажным зондом (этап 101), причем каждая компонента упомянутого тензора формуется (этап 102) как комбинация компонент удельной проводимости:

(i) удельная проводимость, нормальная к плоскости напластования σ_nb,

(ii) удельная проводимость, параллельная плоскости напластования σ_pb,

(iii) удельная проводимость, нормальная к нарушенной плоскости σ_nf,

(iv) удельная проводимость, параллельная нарушенной плоскости σ_pf,

(b) инвертирование выражения для тензора удельной проводимости формации, чтобы получить σ _nb, σ _pb, σ _nf и σ _pf из измеренных данных по удельной проводимости (этап 103); и

(c) регистрация одной или нескольких нарушенных плоскостей из признаков анизотропии по результатам инвертирования (этап 104).

В некоторых вариантах реализации изобретения азимут и углы падения для нарушенных плоскостей и азимут и углов падения для трехосного индукционного каротажного зонда также получаются из инвертирования данных.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

Настоящее изобретение и его преимущества будут лучше поняты из нижеследующего подробного описания и приложенных чертежей, на которых:

Фиг.1 изображает данные, полученные трехмерным каротажным зондом удельного сопротивления, где V_xx не может быть повернуто, чтобы согласовать V_yy, что делает проблематичной инверсию данных для получения информации об удельном сопротивлении;

Фиг.2A - пример формации, имеющей вертикальную поперечную изотропию, тонкослоистую формацию;

Фиг.2B изображает пример формации, имеющей горизонтальную поперечную изотропию, вертикально трещиноватую формацию;

Фиг.3А - сечение эолова обнажения со сложными плоскостями напластования, диагональными плоскостями напластования и нарушенными/трещиноватыми плоскостями;

Фиг.3B - увеличенный вид малого участка Фиг.3A;

Фиг.4 - схематический вид двуосной анизотропной формации, составленной из одноосного/VTI пласта с произвольной плоскостью напластования в X-Y-плоскости, и нарушенной/трещиноватой плоскостью в Z-Y-плоскости, перпендикулярной плоскости напластования;

Фиг.5 - схематический вид формации с произвольной плоскостью напластования, заданной X-Y-плоскостью, и нарушенной/трещиноватой плоскостью, заданной Y-Z-плоскостью, повернутой на α градусов вокруг Y-оси от ортогонального положения на Фиг.4;

Фиг.6 - схематический вид формации с произвольной плоскостью напластования, заданной X-Y-плоскостью, и нарушенной/плоскости трещиноватости, заданной Y-Z- плоскостью, повернутой на α градусов вокруг Y-оси (наклон) как на Фиг.6, и на β градусов вокруг Z-оси (азимут);

Фиг.7 - сечение обнажения, показывающее пример общего двуосного анизотропного случая, в котором отсутствует симметрия TI;

Фиг.8 - соотношение между тремя системами координат, используемым для того, чтобы инвертировать измерения многокомпонентных/трехосных зондов, чтобы получить 3D результаты удельного сопротивления;

Фиг.9 - схематический вид, показывающий трехмерные индукционные совмещенные передатчики и приемники в произвольно ориентированной скважине, проходящей через формацию с произвольной анизотропной симметрией; и

Фиг.10 - блок-схема последовательности операций, показывающая основные этапы в одном варианте реализации настоящего способа по изобретению.

Изобретение описывается в связи с его предпочтительными вариантами реализации. Однако поскольку нижеследующее подробное описание относится к конкретному варианту реализации или конкретному использованию изобретения, то оно служит лишь иллюстративным целям, и не должно рассматриваться как ограничение возможностей изобретения. Напротив, оно предполагает охватить все альтернативы, модификации и эквиваленты, которые могут быть включены в пределах существа и объема притязаний изобретения, как определено приложенными формулами.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПРИМЕРНЫХ ВАРИАНТОВ РЕАЛИЗАЦИИ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Настоящее изобретение представляет собой способ для инвертирования двуосной анизотропии пласта-коллектора и идентификации сложной трещиноватой с диагональным напластованием системы посредством использования трехосного индукционного каротажа и каротажных данных разведки/съемки ствола скважины. Двуосная анизотропия является прямым признаком трещиноватой/с диагональным напластованием коллекторной породы и существенно влияет на характеристику пласта-коллектора, например на оценку углеводородного порового флюида. Настоящий способ по изобретению дает профили R_xx, R_yy и R_zz, из которых будет возможно установить наличие нарушений, наряду с другими преимуществами модели удельного сопротивления, учитывающей сложность анизотропии.

Описание Двуосной Системы Удельного сопротивления

Ниже посредством рассмотрения четырех, постепенно обобщающих случаев, представлены уравнения удельной проводимости для двуосной анизотропной формации.

Одноосный/VTI пласт и ортогональная нарушенная/трещиноватая система

Один пример двуосной анизотропной формации может быть описан как слоистые пласты, пересекаемые перпендикулярными нарушением/трещинами (53 на Фиг.4), то есть две ортогональные одноосные системы (VTI+HTI). На Фиг.4 показана схема двуосной анизотропной формации, составленной из одноосного/VTI пласта с плоскостью напластования 51 в X-Y-плоскости, и нарушенной/трещиноватой плоскостью 52 в Z-Y-плоскости, перпендикулярной плоскости напластования. Этот специальный двуосный анизотропный случай может быть описан четырьмя проводимостями главного тензора, состоящими из:

(a). Удельной проводимости, нормальной к плоскости напластования (σ _nb);

(b). Удельной проводимости, параллельной плоскости напластования (σ _pb);

(c). Удельной проводимости, нормальной к нарушенной плоскости (σ _nf); и

(d). Удельной проводимости, параллельной нарушенной плоскости (σ _pf).

Следует отметить, что VTI является функцией σ _nb и σ _pb, и HTI является функцией σ _nf и σ _pf.

Далее, тензор удельной проводимости σ в X, Y, и Z направлениях, является просто суммированием удельной проводимости в каждом направлении:

Одноосный/VTI пласт, пересекаемый нарушенной/трещиноватой плоскостью с наклоном α°

Если нарушенная/трещиноватая плоскость 62 поворачивается на α° вокруг Y-оси, как показано на схеме на Фиг.5, то такая анизотропная формация с плоскостями 51 напластования, выровненная с X-Y- плоскостью и плоскостью трещиноватости, повернутой вокруг Y-оси, может все же описываться тензором удельной проводимости σ, который является функцией четырех основных проводимостей σ _nb, σ _pb, σ _nf и σ _pf. В этом случае проводимости в X, Y, и Z направлениях представляют собой просто сумму удельной проводимости в каждом направлении с нарушенным/трещиноватым наклоном, являющимся поворотом на α° вокруг Y-оси:

Одноосный/VTI пласт, пересекаемый нарушением/трещиной с наклоном α° и β° азимутом/по простиранию - общий двуосный анизотропный случай

Если в дополнение к повороту, показанному на Фиг.5, нарушенная/плоскость трещиноватости затем поворачивается на β° вокруг Z-оси в положение 72, как показано на Фиг.6, то такая анизотропная формация может все же описываться тензором удельной проводимости σ как функцией четырех основных проводимостей σ _nb, σ _pb, σ _nf и σ _pf. Параллельное к нарушенному направление обозначено на Фиг.6 как 74, и нормальное к нарушенному направление - как 75. Отдельные нарушения обозначены номером 73.

Удельную проводимость σ в X, Y и Z направлениях для такого общего двуосного анизотропного случая получают суммированием удельной проводимости в каждом направлении с наклоном нарушения/трещины, равным повороту α° и азимуту/простиранию нарушенной/плоскости трещиноватости, равному повороту на β°:

Общая двуосная анизотропная система с произвольной ориентацией

Фиг.6 и уравнение (4) отображают общую двуосную систему, которая может и не быть выровнена с трехосной индукционной измерительной зондовой системой. Обычно нет возможности поместить источник и приемник(и) в скважину так, чтобы их x-y-плоскость была параллельна плоскостям напластования формации. Ориентация плоскостей напластования может быть не известна, и даже если она известна, скважина не всегда бурится перпендикулярно той плоскости (например, скважины под большим углом и горизонтальные скважины), и, кроме того, зонд поворачивается в буровой скважине во время каротажа. Нижеследующее развитие настоящего способа по изобретению решает эти проблемы.

Общая 3D двуосная анизотропная модель удельного сопротивления включает в себя ось зонда или скважины с произвольным углом отклонения и углом простирания, пронизывающую последовательность анизотропных или изотропных пластов (с произвольным наклоном и углами простирания). На Фиг.7 показаны некоторые наклоненные пласты, разрезанные нарушениями с произвольными наклонами и азимутом. Номером 81 обозначена ориентация плоскости напластования, и номер 82 указывает плоскость трещиноватости. В таком, более общем анизотропном случае, аннулируются предположения о TI симметрии для трехосных индукционных измерений и инвертирования.

Такой общий анизотропный случай может быть установлен с использованием системы координат для 3D измерения удельного сопротивления многокомпонентными/трехосными зондами, как показано на Фиг.8. Оси X-Y-Z ориентируются так, что ось Z совпадает с осью ствола скважины. Координатные оси X'-Y'-Z' ориентируются так, что ось Z' является нормальной к плоскости формации (например, граничная плоскость слоев формации). Координатные оси X"-Y"-Z" ориентируются так, что Z"-ось является нормальной к диагональной плоскости напластования или плоскости трещиноватости. Отклонение (наклон) скважины (ось Z) и углы простирания обозначены на Фиг.9 как (α_tool, β_tool), соответственно, и углы и падения простирания диагональной плоскости напластования или плоскости трещиноватости (Z"-ось) показаны на Фиг.9 как (α, β), соответственно, оба относительно осей координат X'-Y'-Z' границы формации. В системе координат X"-Y"-Z" двуосные тензоры удельной проводимости могут быть выражены как:

Для удобства двойные штрихи в записи отдельных компонент тензора опущены. Уравнение (5) может быть выражено через величины σ _nb, σ _pb, σ _nf и σ _pf подстановкой соотношений (4).

Тензоры удельной проводимости или в диагональной плоскости напластования, или в нарушенной/плоскости трещиноватости (или плоскостях, если имеются множественные трещины) в координатах X"-Y"-Z" могут быть связаны с координатами X-Y-Z оси ствола скважины следующим преобразованием:

где

Угол простирания трещиноватости/диагональной плоскости β напластования относительно плоскости границы формации может быть произвольным, когда угол α падения трещиноватости/диагонального напластования равен нулю. Аналогично простирание зонда β _tool (или буровой скважины) относительно плоскости границы формации может быть произвольным, когда отклонение зонда (например, искривление ствола скважины) α _tool нулевое, то есть буровая скважина вертикальна.

Теория и способ инвертирования

3D моделирование в двуосной анизотропной системе

В вышеупомянутой процедуре общая система двуосной анизотропии была сформирована двумя простыми одноосными анизотропными системами с поворотами произвольного наклона и азимутального угла в схеме прямого компьютерного моделирования моделируемого (синтетического) магнитного момента или данных напряжения (из которых может быть рассчитана удельная проводимость). Для такой общей двуосной анизотропной системы с произвольной ориентацией скважины, как показано на Фиг.9, и заданной уравнением (6), имеется семь неизвестных: α _tool, β _tool, α, β, σ _xx, σ _yy, σ _zz. (Девять компонент σ измерены девятью компонентами многокомпонентного зонда, ориентируемого с произвольными наклоном и азимутом, и тремя ненулевыми компонентами σ", то есть σ _xx, σ _yy и σ _zz являются инвертируемыми двуосными анизотропными удельными сопротивлениями формации; то есть подвергаются процессу инвертирования.)

Процесс инвертирования может быть предназначен для согласования и/или минимизирования различий между созданными компьютером моделируемыми данными в координатах двуосной анизотропной системы и полевыми данными, измеренными многокомпонентными/трехосными зондами в форме магнитных моментов H _y (см. процитированную ранее статью Schon, и др.), или напряжения V _y (процитированная ранее статья Rosthal и др. и Barber и др.) посредством многократного обновления параметров буровой скважины и формации. Трехосный/многокомпонентный зонд удельного сопротивления может быть сконструирован со спаренными передатчиками и приемниками с многочастотными измерительными каналами, или со многими разнесенными парами передатчика и приемника, и каждая пара может также содержать три ортогонально ориентированных передатчика (Tx, Ty и Tz) и приемника (Rx, Ry и Rz) с таким же разнесением L(i). Эта конструкция показана на Фиг.9, из которого видно, как может быть разрешена проблема моделирования моделированных данных H или V. Магнитные моменты линейной и перекрестной связи между парами передатчика и приемника могут быть выражены как

где то, что измеряет трехосный/многокомпонентный зонд удельного сопротивления, является или магнитным полем/моментом H, или напряжением V, индуцируется в катушке приемника. В соответственно выбранной системе единиц H, как и V, - скаляр.

Каротаж удельного сопротивления основан на возбуждении катушки источника напряжением переменного тока, которое создает в катушке источника магнитное поле. Это магнитное поле индуцирует вихревые токи в формации, которые затем индуцируют напряжение переменного тока в катушке приемника, которое измеряется и регистрируется. Удельная проводимость формации может быть рассчитана из известных параметров передатчика и приемника и геометрии, приводя к соотношению между измеренным V или H и удельной проводимостью формации. Это тензорное соотношение в анизотропной среде. Это соотношение между тензором удельной проводимости σ _y и трехосными дипольными магнитными моментами H _ij может быть выражено как:

где C _ij - матрица связи, определяемая конструкцией каротажного зонда. Каждая сервисная геофизическая компания должна предоставить эти параметры для своего зонда.

Поэтому уравнение (8) подставляется в уравнение (6) для σ, и уравнение (6) затем инвертируется, чтобы получить σ". Математически, процесс для инвертирования уравнения (6) может быть реализован оптимизацией по методу наименьших квадратов (см., например, Жданов и др. Основы индукционного тензорного каротажа. Petrophysics 42 (2001)), но изобретение не ограничивается этим или какой-либо другой конкретной схемой оптимизации или обновления, и мера несоответствия, или объективная функция, может быть определена как:

где H _y (d) и H _ij (c), соответственно, измеренные данные от зонда, и прогнозированные данные из 3D компьютерного моделирования с использованием уравнение (6) исходя из значений для семи неизвестных, предполагаемых для данного цикла итераций.

1D моделирование в двуосной анизотропной системе, составленной из двух TI систем

Тензоры удельной проводимости или в диагональной плоскости напластования, или в плоскости трещиноватости (или плоскостях, если система состоит из множества наборов трещин), выраженные в X"-Y"-Z" системе координат, могут также быть последовательно разрешены с помощью уравнения (4), заданного двумя ортогональными системами TI, то есть, используя тензор удельной проводимости σ в уравнении (4), состоящий из четырех основных проводимостей, σ _nb, σ _pb, σ _nf и σ _pf, и относительного угла падения α и азимута β между VTI системой напластования и HTI нарушенной/трещиноватой/диагональной системой напластования. В таком случае 1D решение, описанное в Приложении в работе Anderson и другие. Влияние диагонально-пластовой анизотропии на отклик индукционного зонда, Petrophysics 42., 137-149 (2001), которая включена в данное описание посредством ссылки, может быть переформулировано и применено дважды ортогонализированным, и тензоры σ удельной проводимости могут быть просуммированы, как задано уравнением (4). Этот 1D+1D подход представляет собой менее строгий способ инвертирования уравнения (6), чем такой подход, как повторяющееся обновление с использованием объективной функции, как отмечено выше, но он значительно сокращает время прямого расчета и может быть предпочтительным вариантом реализации изобретения с практической точки зрения. Однако эти две методики инвертирования являются только примерами, и настоящий способ по изобретению включает в себя любой способ инвертирования уравнения (6) или любое эквивалентное соотношение.

Ограничения от соответственных измерений и петрофизические ограничения

Следующие признаки могут быть успешно включены в изобретение в зависимости от обстоятельств, хотя они не существенны для изобретения.

На этапе начальной итерации измеренные данные съемки искривления ствола скважины могут быть использованы для ограничения начальных значений переменных α _tool , β _tool.

Задают анизотропное отношение VTI λ=σ _pb/σ _nb , и анизотропное отношение HTI μ=σ _pf/σ _nf.

В анизотропных системах, насыщенных углеводородами, можно предполагать, что σ_pb>>σ_nb, например, λ=σ_pb/σ_nb>>1, и>σ_pf>>σ_nf, например, μ=σ_pf/σ_nf>>1-5. Может оказаться возможным определить эти анизотропные отношения из измерений образца керна.

В анизотропных системах, насыщенных водой, можно предполагать, что σ_pb>σ_nb, например, λ=σ_pb/σ_nb≈1-3, и, σ_pf>σ_nf, например, μ=σ_pf/σ_nf>>1-5. Может оказаться возможным определить эти анизотропные отношения из измерений образца керна.

С этими физическими и геологическими/географическими ограничениями данных семь неизвестных параметров α _tool , β _tool, α, β, σ_xx , σ_yy, σ_zz в уравнении (6) могут быть сокращены до пяти (α, β, σ_xx , σ_yy, σ_zz), или даже меньше для более удобного процесса инвертирования и более разумных результатов.

Приведенная заявка относится к конкретным вариантам реализации настоящего изобретения с целью его иллюстрации. Однако специалистам в данной области техники должно быть очевидно, что возможны многочисленные модификации и вариации описанных здесь вариантов реализации. Все такие модификации и вариации предполагаются охваченными объемом притязаний настоящего изобретения, как определено в приложенных формулах.