Результат интеллектуальной деятельности: ЗАРЯД ДЛЯ РАЗРЕЗАНИЯ ТВЕРДЫХ МАТЕРИАЛОВ (ВАРИАНТЫ)

Заявляемое изобретение относится к взрывотехнике, а именно к резанию металлов и других твердых материалов взрывом, и может быть использовано для разделки и утилизации металлоконструкций как на поверхности земли, так и под водой или в условиях горных работ, в том числе и в чрезвычайных ситуациях.

Известен генератор взрывной волны по патенту РФ №2105946 МПК 6 F42B 1/00, опубл. 27.02.1998, включающий ленточный заряд и источник инициирования, соединенный детонационными каналами, примыкающими к заряду взрывчатого вещества, концевые участки которых расположены по длине заряда с двух его сторон напротив друг друга. Источник инициирования выполнен с возможностью одновременного задействования детонационных каналов по всей длине заряда.

Эффективность резки достигается в результате одновременного инициирования заряда взрывчатого вещества (ВВ) с двух сторон с помощью детонационных каналов и создания встречно-направленных детонационных волн в заряде обеспечивающих одновременное образование и последующее столкновение в разрезаемой преграде косых ударных волн сжатия, что приводит к локальному повышению давления в области реза по всей его длине. При углах столкновения косых ударных волн θ меньших 29θ_кр, где θ_кр - критический угол отражения (θ_кр≈34…39°), в материале реализуется регулярный режим интерференции с образованием двух отраженных волн и повышением давления до 2,0…2,4 раз по сравнению с давлением на фронте сходящихся волн. При 0 больших 2θ_кр в среде реализуется нерегулярный режим, что означает образование двух отраженных волн и головной волны Маха, на фронте которой давление может повышаться в 4…6 раз. (Альтшуллер Л.В., Баханова А.А. и др. «Нерегулярные режимы столкновения ударных волн в твердых телах» Журнал «Экспериментальная и теоретическая физика» том 41 выпуск 11, 1961 г. С. 1382). При взаимодействии, распространяющихся за ударными волнами сжатия, волн разгрузки в плоскости реза возникает область высоких отрицательных давлений, в которой и происходит разрушение твердого материала. В сплавах на основе железа при давлениях более 13 ГПа в процессе разгрузки образуются ударные волны разрежения, что интенсифицирует процесс разрушения металла.

Основным недостатком данного аналога является высокая удельная масса потребного ВВ для организации реза материала, а также высокая сложность монтажа соединений детонационных каналов с ленточным зарядом ВВ для инициирования, особенно при относительно больших длинах реза например для образования фрагментов до 1500X500 мм в плане.

В качестве ближайшего аналога выбран вариант удлиненного заряда по патенту РФ №2119398 МПК B21D 26/08, опубл. 27.09.98, выполненный в виде монолитного желоба полость которого заполнена инертным материалом, а на поверхности заряда противоположной поверхности полости нанесен слой высокобризантного ВВ со скоростью детонации, превышающей скорость детонации ВВ основного заряда и скорость звука в разрушаемом материале.

Положительный результат достигается следующим образом. При контактном взрыве на поверхности разрезаемого материала в стенках желобовидного заряда движутся две скользящие детонационные волны, синхронизированные за счет конструкции заряда. Воздействие детонационных импульсов приводит к образованию в преграде двух одинаковых косых ударных волн, края которых, согласно принципу Гюйгенса, инициируют в преградах вторичные симметрично сходящиеся ударные волны с конусоподобным фронтом (Н.П. Михайлов. Взаимодействие ударных волн зарядов различной формы. Сборник «Разработка рудных месторождений» Выпуск 49 Из-во «Техника», Киев, 1990 г. стр. 56). В полубесконечном массиве материала преграде угол столкновения конических фронтов быстро возрастает, и при θ>2θкр. столкновение ударных волн происходит в «Маховском» режиме, который обеспечивает взаимодействие в плоскости реза трех сходящих волн разрежения. Фокусировка волн разрежения приводит к образованию узкой зоны с высоким отрицательным давлением, благодаря которому происходит разрезание преграды по линии наименьшего сопротивления.

Основным недостатком данного заряда является недостаточная глубина реза из-за быстрого увеличения угла столкновения волн с глубиной а также из-за того что разрушение происходит в результате столкновения вторичных ударных волн с давлением меньшим чем в первичных косых волнах, что приводит к повышенной удельной энергоемкости взрывного разрезания.

Перед заявляемым изобретением поставлена задача - увеличить глубину реза при неувеличении или уменьшении показателя удельной энергоемкости заряда для разрезания твердых материалов.

Поставленная задача решается тем, что, заряд для разрезания твердых материалов выполнен в виде монолитного желоба ВВ, полость которого

заполнена инертным материалом, а на поверхности заряда противоположной полости нанесен непрерывный слой высокобризантного ВВ имеющего скорость детонации, превышающую скорость детонации ВВ заряда, при этом поверхность основного заряда противоположная полости желоба выполнена в форме двугранного угла вогнутого со стороны торцов желоба, а его грани образуют с поверхностью разрезаемой преграды угол а удовлетворяющий неравенству , где 1 - ширина полости заряда, а δ- толщина разрезаемой преграды.

Также поставленная задача может решаться тем, что заряд для разрезания твердых материалов выполнен в виде монолитного желоба ВВ, полость которого заполнена инертным материалом, а на поверхности заряда противоположной полости нанесен непрерывный слой высокобризантного ВВ имеющего скорость детонации, превышающую скорость детонации ВВ заряд, при этом поверхность основного заряда противоположная полости желоба выполнена в форме сегмента овала, хорда которого совмещена с плоскостью торцов стенок желоба, а отношение длины хорды сегмента овала к его высоте принадлежит интервалу (2,0;4,5).

На внутреннюю поверхность желоба заряда с U образным профилем внутренней полости может быть нанесена облицовка из высокоплотного материала в которой отношение поверхностной плотности к поверхностной плотности ВВ контактирующего с облицовкой возрастает от краев к дну 11-образной полости.

Таким образом, достигается технический результат, а именно повышается глубина реза в материале при уменьшении показателя удельной энергоемкости заряда для разрезания твердых материалов q=m/δ, где m - линейная масса заряда, а δ - толщина разрезаемой преграды.

На Фиг. 1 изображено поперечное сечения варианта заряда для разрезания твердых материалов с основным зарядом в виде усеченного двугранного угла и внешним слоем высокобризантного ВВ и с облицовкой U образной внутренней полости.

На Фиг. 2 изображено поперечное сечения варианта заряда для разрезания твердых материалов с основным зарядом в виде полуовала и с внешним слоем высокобризантного ВВ.

Заряд для разрезания твердых материалов по первому варианту исполнения содержит заряд 1, поперечное сечение которого представлено на рисунке (см. Фиг. 1), слой высокобризантного ВВ 2 и полость 3 в заряде 1, заполненная инертным низкоплотным материалом, причем этот материал может быть магнитным для лучшего прилегания заряда к разрушаемой преграде 4, и быть, например, пористой магнитной резиной. При этом поверхность основного заряда 1 противоположная полости 3 с нанесенным на ней слоем высокобризантного ВВ 2 образует срезанный двугранный угол, боковые грани которого наклонены к поверхности разрезаемого материала на угол а подчиняющийся следующему неравенству , где 1 - ширина полости заряда, а δ - толщина слоя разрезаемого материала. Над полостью 3 этот двугранный угол срезан для экономии массы ВВ основного заряда 1, так как данная часть ВВ не участвует в создании в разрушаемой преграде необходимой конфигурации ударных волн.

Предложенный заряд для разрезания твердых материалов по первому варианту работает следующим образом: точечная инициация детонации слоя высокобризантного ВВ обеспечивает образование в заряде 1, детонационных фронтов 5, профиль которых в фиксированном сечении коллинеарен слою высокобризантного ВВ 2 а затем их падению на поверхность материала 4 под острым углом а. Это приводит к возбуждению в материале 4 двух сходящиеся к продольной оси заряда косых ударных волн 6, которые взаимодействуют друг с другом в плоскости реза 7. Такое столкновение первичных ударных волн и производит разрушение матерала 4 в плоскости реза 7, на большую глубину по сравнению с работой вторичных конических волн разгрузки в ближайшем аналоге.

Примером практического применения заряда для разрезания твердых материалов по первому варианту исполнения (см. фиг. 3) является заряд который использовался для разрезания стальной плиты (материал Ст. 3) толщиной 50 мм и размером в плане 1000X1000 мм. Заряд был изготовлен из пластичного ВВ с плотностью и скоростью детонации . На поверхность заряда наклеивалась лента высокобризантного ВВ 2 с плотностью и скоростью детонации и толщиной 2,5 мм. Вес всего заряда составлял 0,7 кг/пог. метр. Заряд располагался на средней линии плиты и инициировался на одном из концов электро детонатором. В результате по сравнению с ближайшим аналогом масса ВВ уменьшена на 30%.

В случае применения указанного заряда для разрезания твердых

материалов обладающих значительной вязкостью и откольной прочностью, например, в марганцевистых сталях аустенитного класса, может наблюдаться неполное разрезание разрушаемой преграды 4 прямо под полостью 3, что можно объяснить влиянием волны разрежения образующейся на контакте разрезаемого материала 4 - низкоплотная среды полости 3, которая понижает давление в сходящихся волнах. Кроме того начало столкновения первичных косых волн происходит на некотором расстоянии от заряда 1, что также снижает эффективность разрушения под полостью 3. В этом случае целесообразно нанести на поверхность полости желоба 3 облицовку II образного профиля 8 из высокоплотного материала в которой отношение поверхностной массы к поверхностной массе ВВ, контактирующего с облицовкой 8 возрастает от краев к вершине U образного профиля облицовки 8.

При обжатии взрывом облицовки 8 образуется кумулятивная струя - «нож» в которой скорость материала убывает в направлении от головной части к линии соударения облицовки, что увеличивает ширину «ножа», и в результате увеличивается глубина кумулятивного реза части металла не разрушенной ударными волнами 6.

Предложенный заряд для разрезания твердых материалов по второму варианту исполнения содержит заряд 1, поперечное сечение которого представлено на рисунке (см фиг 2), слой высокобризантного ВВ 2 и полость 3 в заряде 1 заполненную инертным низкоплотным материалом, причем этот материал может быть магнитным для лучшего прилегания заряда 1 к разрушаемому материалу 4, и быть, например, магнитной резиной. При этом поверхность заряда 1 противоположная полости 3 с нанесенным на ней слоем высокобризантного ВВ 2 образует сегмент овала, хорда которого совмещена с плоскостью торцов стенок желоба, а отношение длины хорды сегмента овала к его высоте принадлежит интервалу (2,0;4,5).

Предложенный заряд для разрезания твердых материалов по второму варианту работает следующим образом: после точечной инициации детонация слоя высокобризантного ВВ 2 приводит к образованию в стенках желобовидного заряда 1 происходит образование двух конусообразных детонационных фронтов 9 симметрично сходящихся к оси заряда 1 с увеличением фронтального давления вследствие эффекта имплозии детонационных волн и возбуждению на поверхности материала 4 двух встречно направленных косых ударных волн 6 которые взаимодействуют друг с другом в плоскости реза 7. Такое столкновение первичных косых ударных волн 6 и производит разрушение материала 4 в плоскости реза 7, на большую глубину по сравнению с работой вторичных волн в ближайшем аналоге.

Таким образом, достигается технический результат, а именно повышается глубина реза в разрезаемом твердом материале при уменьшении показателя удельной энергоемкости заряда для разрезания твердых материалов.