Результат интеллектуальной деятельности: СКОЛЬЗЯЩИЙ ЭЛЕМЕНТ, В ЧАСТНОСТИ ПОРШНЕВОЕ КОЛЬЦО

Изобретение относится к скользящему элементу, в частности, к поршневому кольцу.

Для скользящих элементов вообще, и для поршневых колец в частности, существенным критерием является то, до какой степени во время работы возникают потери на трение. Для двигателей внутреннего сгорания, в которых используются поршневые кольца, как рынок, так и законодательство требуют снижения расхода топлива и тем самым выбросов диоксида углерода. Поскольку поршневые кольца ответственны приблизительно за четверть потерь на механическое трение, и тем самым примерно за 4% расхода топлива, исследования в значительной мере сосредоточиваются на мерах сокращения этих потерь на трение вообще, обусловленных поршневыми кольцами и скользящими элементами.

Для этого, как было описано, например, в DE 44 19 713 А1, применяются покрытия из твердого сплава, которые обычно формируют методами PVD (физического осаждения из паровой фазы). С другой стороны, используются покрытия из аморфного алмазоподобного углерода (DLC), которые, однако, обычно могут быть нанесены только слоем толщиной в несколько мкм. Еще одной сложной задачей является создание экстремально твердых DLC-покрытий с достаточно низкой шероховатостью, чтобы избежать повреждения беговых поверхностей цилиндра или гильз цилиндров, а также износа. Различные системы ТаС-покрытий, пригодные для этой цели, известны из DE 10 2008 022 039 А1 и ЕР 0 724 023 А1.

С учетом этой ситуации изобретение имеет задачей создание скользящего элемента и, в частности, поршневого кольца, которое улучшено в отношении комбинации наименьшего возможного износа и наименьшего возможного трения также в начале скользящего движения, в частности, в двигателе.

Эта задача решается с помощью скользящего элемента, описанного в пункте 1 формулы изобретения. Соответственно этому, скользящий элемент, который предпочтительно представляет собой поршневое кольцо, имеет поверхность скольжения (рабочая поверхность), снабженную покрытием на основе углерода, и по меньшей мере на отдельных участках, имеющую среднеквадратичное значение локальных углов наклона профиля RΔ_q шероховатости (далее называется просто как шероховатость RΔ_q)согласно стандарту DIN EN ISO 4287, составляющее 0,05-0,11, предпочтительно от 0,08 до 0,1. Многочисленные испытания показали, что сравнительно низкие потери на трение при использовании покрытия на основе углерода обеспечиваются тем обстоятельством, что термически и/или механически возбужденно sp3-гибридизованные атомы углерода преобразуются в sp2-гибридизованные атомы углерода. Это имеет результатом очень тонкий и - по сравнению с расположенным под ним DLC-слоем - более мягкий верхний слой, который обусловливает снижение трения.

Согласно изобретению, это желательное преобразование в особенности благоприятно по тем соображениям, что средний наклон профиля в профиле шероховатости составляет величину, превышающую или по меньшей мере равную минимальному значению 0,05. Используемое в изобретении значение RΔ_q определяется именно указанным стандартом как среднеквадратичное значение локальных углов наклона профиля шероховатости (то есть как среднеквадратичный наклон фильтрованного профиля) относительно средней линии. Таким образом, низкое значение означает сравнительно «плоский» профиль, и высокое значение предполагает сравнительно «крутой» профиль. Испытания показали, что ниже значения RΔ_q, равного 0,05, коэффициент трения становится выше 0,035, что лежит в нежелательном порядке величин. Поэтому при значениях RΔ_q, превышающих или только равных 0,05, могут быть обеспечены очень низкие коэффициенты трения, что объясняется тем фактом, что, хотя изобретение не должно ограничиваться этим, наклон профиля является достаточно крутым, чтобы вызвать многочисленные преобразования из sp3- в sp2-гибридизированные атомы углерода и тем самым обеспечить положительное влияние на коэффициент трения желательным образом.

В то же время было обнаружено, что при значениях RΔ_q 0,1 или более, и, в частности, 0,11 или более, износ усиливается нежелательным образом, а именно лежит в порядке величин более 3 мкм. Объяснение этому, чем изобретение также не должно ограничиваться, состоит в том, что при сравнительно «крутом» наклоне профиля шероховатости возрастает контактное давление, что влечет за собой износ. Тем самым изобретение представляет предпочтительный баланс между благоприятными значениями износа и низкими коэффициентами трения. Что касается желательных значений RΔ_q, то следует упомянуть, что они могут быть настроены подходящими процессами нанесения покрытия и, в частности, процессами обработки. Значения RΔ_q обеспечиваются подходящим сочетанием процессов нанесения покрытия и выравнивания (придания гладкости). Способ нанесения покрытия представляет собой способ PA-CVD (стимулируемое плазмой химическое осаждение из паровой фазы) или PVD. Эти способы позволяют целенаправленно настраивать механические свойства, необходимые для достижения требуемых величин шероховатости. Параметром настройки является энергия осаждаемых ионов углерода. На эту энергию могут влиять изменения мощности испарения, магнитные поля, а также источник напряжения смещения. Процесс выравнивания (придания гладкости) является сверхчистовой обработкой с использованием определенных содержащих алмазы выглаживающих инструментов, причем морфология алмазов, распределение связанных алмазов, а также сам инструмент подгоняются надлежащим образом.

Изобретение главным образом основывается на вышеуказанных обнаруженных фактах относительно диапазона значений RΔ_q, тогда как в отношении прочих параметров шероховатости было найдено, что эти параметры непригодны для ограничения заданных диапазонов, чтобы достичь предпочтительного баланса между величинами износа и значениями трения. В отношении вышеупомянутых измеренных значений следует сказать, что, как более подробно разъясняется ниже со ссылкой на таблицу, эти значения были определены в смешанных условиях трения, насколько они существенны во время реальной работы двигателей внутреннего сгорания. Здесь толщина смазочной пленки достигает по существу общей глубины шероховатости поверхности основной детали и сопряженной детали, то есть, например, поршневого кольца и гильзы цилиндра, так что нагрузки за счет непосредственного контакта вершин шероховатостей могут передаваться на партнера скольжения. В этой ситуации на характеристику трения влияет контакт твердых тел, что требует по возможности более гладких поверхностей. Даже малейшие неровности могут создавать срезающие силы, которые повреждают, в частности, покрытие на основе углерода, и могут приводить к отслоению покрытия.

Предпочтительные варианты исполнения скользящего элемента согласно изобретению описаны в зависимых пунктах формулы изобретения.

Поскольку скользящий контакт между, например, поршневым кольцом и гильзой цилиндра возникает, в частности, в области выпуклости (бочкообразность), то есть, выпукло изогнутой рабочей поверхности поршневого кольца, предпочтительно, чтобы шероховатость согласно изобретению формировалась по меньшей мере на участке такой выпуклости.

Более того, было найдено, что описываемые значения RΔ_q должны иметь место в осевом направлении поршневого кольца на 10-90%, предпочтительно 25-75% поверхности скольжения (рабочая поверхность).

Покрытие предпочтительно представляет собой покрытие на основе углерода типа ТаС, чтобы быть в состоянии особенно хорошо использовать описываемые эффекты.

Что касается толщины слоя покрытия на основе углерода, то диапазон 0,5, предпочтительно от 10 до 30 мкм, проявил себя как особенно благоприятный. Дополнительно предпочтительный диапазон толщин слоя составляет от 0,5 до 10 мкм.

Равным образом это применимо для sp3-, то есть имеющего возможность преобразования в sp2, количества гибридизованных атомов углерода по меньшей мере 40 ат.%.

Во время испытаний удалось дополнительно установить, что существует стабильная корреляция между значениями RΔ_q и износом, а также коэффициентами трения, в частности, для значений модуля Юнга от 180 до 260 ГПа, и величин твердости от 1600 до 2800 HV0,02. Оба параметра измеряются согласно методу Оливера и Фарра (O&P).

Что касается соотношения «sp3/sp2», то предпочтительным является значение от 0,3 до 1,2.

Для прочной адгезии покрытия на основе углерода к подложке предпочтительным является металлсодержащий адгезивный слой, включающий хром и/или титан, между покрытием на основе углерода и подложкой.

Для толщины адгезивного слоя оказался благоприятным диапазон от 0,05 мкм до 1,0 мкм.

Описанные благоприятные эффекты в отношении как износа, так и коэффициента трения, могут быть установлены, в частности, для количества углерода в покрытии, которое составляет более 99% по всей толщине слоя.

Наконец, поршневое кольцо предпочтительно изготавливается из чугуна или стали.

ПРИМЕРЫ

Примеры согласно изобретению в форме реальных сегментов поршневых колец на действительном хонингованном участке рабочей поверхности цилиндра из серого чугуна в системе измерения «колебание-трение-износ» были испытаны в смешанных условиях трения при заданных условиях давления и температуры. Приведенная ниже таблица представляет соответственные значения RΔq в мкм, обозначенные как Rdq, совместно с соответствующим износом кольца и коэффициентом трения. Как, в частности, очевидно из общей оценки, как износ кольца, так и коэффициент трения являются находятся в порядке («OK») только в диапазоне значения RΔ_q от 0,05 до 0,11. Величины модуля Юнга и твердости были в вышеуказанных диапазонах, для которых удалось найти особенно стабильную корреляцию между значениями RΔ_q и износом кольца, а также коэффициентом трения.