ЛОПАТКА ТУРБИНЫ

ПРЕДПОСЫЛКИ СОЗДАНИЯ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Область техники, к которой относится изобретение

Данное изобретение относится к лопатке турбины, которая включает в себя, по меньшей мере, один канал охлаждения, сформированный в лопатке таким образом, что он простирается в направлении высоты лопатки, и которая имеет поверхности лопатки, покрытые теплозащитным покрытием.

УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ

Газовая турбина - это разновидность вращающейся машины, использовавшаяся в качестве источника энергии главным образом для сообщения воздушному судну движения вперед или генерирования энергии. Газовая турбина оснащена компрессором, камерой сгорания и турбиной. Компрессор всасывает и сжимает воздух и вырабатывает сжатый воздух. Камера сгорания сжигает топливо со сжатым воздухом, вырабатываемым компрессором, и вырабатывает высокотемпературные газообразные продукты сгорания. Газообразные продукты сгорания (газообразные продукты основного потока), вырабатываемые камерой сгорания, вращают турбину.

Для повышения рабочих характеристик газовой турбины требуется увеличить температуру газообразных продуктов сгорания. Вместе с тем, существует проблема (а именно, пластическая деформация, утонение из-за окисления и т.п.), при наличии которой увеличение температуры газообразных продуктов сгорания приводит к тому, что лопатке турбины (то есть, лопатке статора или лопатке ротора) легко причиняется повреждение. В качестве контрмеры для этой проблемы, есть способ формирования канала охлаждения внутри лопатки турбины и вынуждения протекания охлаждающего воздуха по каналу охлаждения. Также есть способ нанесения теплозащитного покрытия на поверхность лопатки (то есть, поверхность материала лопатки).

Хотя увеличение толщины теплозащитного покрытия приводит к более интенсивному воздействию высокотемпературных газообразных продуктов основного потока на теплозащитную поверхность лопатки, аэродинамические характеристики лопатки турбины снижаются. Таким образом, в соответствии с документом JP-A-2013-194667, толщина теплозащитного покрытия на выходной кромке лопатки постепенно уменьшается к задней стороне. При этом, ширина выходной кромки лопатки уменьшается, и поэтому аэродинамические характеристики повышаются.

Ниже будет приведено подробное описание из документа JP-A-2013-194667. В соответствии с документом JP-A-2013-194667, расчетную точку на спинке пера задают в положении выходного конца готового канала охлаждения, которое является ближайшим к выходной кромке лопатки, по меньшей мере, в одном канале охлаждения, простирающемся в направлении высоты лопатки (а именно, в положении, через которое прямая линия, которая проходит через выходной конец готового канала охлаждения и перпендикулярная средней линии профиля, проходит через поверхность лопатки на спинке пера) на поверхности лопатки на спинке пера в каждом сечении лопатки, перпендикулярном направлению высоты лопатки. Кроме того, конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия на спинке пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия неизменна от входной кромки лопатки до расчетной точки на спинке пера и постепенно уменьшается от расчетной точки на спинке пера назад до выходной кромки лопатки.

Аналогичным образом, расчетную точку на корыте пера задают в положении выходного конца готового канала охлаждения (а именно, в положении, через которое прямая линия, которая проходит через выходной конец готового канала охлаждения и перпендикулярная средней линии профиля, проходит через поверхность лопатки на корыте пера) на поверхности лопатки на корыте пера в каждом сечении лопатки, перпендикулярном направлению высоты лопатки. Кроме того, конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия на корыте пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия неизменна от входной кромки лопатки до расчетной точки на корыте пера и постепенно уменьшается от расчетной точки на корыте пера назад до выходной кромки лопатки.

Сущность изобретения

В вышеупомянутом известном техническом решении присутствует следующая проблема. То есть, в соответствии с документом JP-A-2013-194667, расчетную точку на спинке пера задают в положении выходного конца готового канала охлаждения, а область, где толщина теплозащитного покрытия на спинке пера постепенно уменьшается, относительно мала. Следовательно, градиент замедления текучей среды, протекающей по теплозащитному покрытию на спинке пера, локально увеличивается, а пограничный слой легко растет. Поэтому увеличивается потеря аэродинамической силы.

Задача изобретения состоит в том, чтобы разработать лопатку турбины, выполненную с возможностью создания более пологого градиента замедления текучей среды, протекающей по теплозащитному покрытию на спинке пера, подавления роста пограничного слоя и подавления потери аэродинамической силы.

Чтобы решить вышеупомянутую задачу, в изобретении предложена лопатка турбины, включающая в себя: по меньшей мере, один канал охлаждения, который сформирован в лопатке и простирается в направлении высоты лопатки, причем на поверхности лопатки на спинке пера и корыте пера нанесено теплозащитное покрытие, расчетная точка на спинке пера задана на поверхности лопатки на спинке пера в каждом сечении лопатки, перпендикулярном направлению высоты лопатки, в пределах диапазона от положения позади положения критического сечения и включая это положение, в котором расстояние между лопатками турбины претерпевает глобальный минимум, до положения спереди от положения выходного конца готового канала охлаждения и за исключением этого положения, которое является ближайшим к выходной кромке лопатки, в упомянутом, по меньшей мере, одном канале охлаждения, а конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия на спинке пера каждой сечении лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия неизменна от входной кромки лопатки до расчетной точки и постепенно уменьшается от расчетной точки назад до выходной кромки лопатки.

В изобретении, конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия на задней стороне каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия неизменна от входной кромки лопатки до расчетной точки и постепенно уменьшается от расчетной точки назад до выходной кромки лопатки аналогично документу JP-A-2013-194667. Вместе с тем, расчетная точка на спинке пера задана дальше спереди, а область, где толщина теплозащитного покрытия на спинке пера постепенно уменьшается, увеличена по сравнению с конфигурацией, о которой идет речь в документе JP-A-2013-194667. При этом градиент замедления текучей среды, протекающей по теплозащитному покрытию на спинке пера, можно сделать более пологим и подавить рост пограничного слоя. Следовательно, появляется возможность подавить потерю аэродинамической силы.

В соответствии с изобретением, появляется возможность сделать градиент замедления текучей среды, протекающей по теплозащитному покрытию на спинке пера, более пологим, подавить рост пограничного слоя и подавить потерю аэродинамической силы.

КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ

На фиг.1 представлена упрощенная схема, иллюстрирующая конфигурацию газовой турбины, к которой применимо изобретение и которая предназначена для выработки энергии.

На фиг.2 представлено сечение, иллюстрирующее конструкцию газовой турбины, к которой применимо изобретение.

На фиг.3 представлено поперечное сечение, иллюстрирующее конструкцию лопатки турбины в соответствии с первым вариантом осуществления изобретения наряду с каналом между лопатками турбины.

На фиг.4 представлено продольное сечение, проведенное по линии IV-IV, показанной на фиг.3.

На фиг.5 представлено в увеличенном масштабе частичное поперечное сечение участка V, показанного на фиг.3.

На фиг.6 представлен график, иллюстрирующий распределение скорости текучей среды, протекающей по теплозащитному покрытию на спинке пера лопатки турбины, в соответствии с первым вариантом осуществления изобретения и сравнительным примером.

На фиг.7 представлено в увеличенном масштабе частичное поперечное сечение, иллюстрирующее конструкцию лопатки турбины в соответствии со вторым вариантом осуществления изобретения.

На фиг.8 представлено в увеличенном масштабе частичное поперечное сечение, иллюстрирующее конструкцию лопатки турбины в соответствии с примером модификации изобретения.

ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Теперь, со ссылками на чертежи, будет приведено описание первого варианта осуществления изобретения.

На фиг.1 представлена упрощенная схема, иллюстрирующая конфигурацию газовой турбины для выработки энергии, к которой применимо изобретение и которая предназначена для выработки энергии, а на фиг.2 представлено сечение, иллюстрирующее конструкцию газовой турбины.

Газовая турбина оснащена компрессором 1, камерой 2 сгорания, турбиной 3, и генератором 4 энергии. Компрессор 1 всасывает и сжимает воздух и вырабатывает сжатый воздух. Камера 2 сгорания сжигает топливо со сжатым воздухом, вырабатываемым компрессором 1, и вырабатывает высокотемпературные газообразные продукты сгорания. Газообразные продукты сгорания (газообразные продукты основного потока), вырабатываемые камерой 2 сгорания, вращают турбину 3. Турбина 3 осуществляет привод генератора 4 энергии, который вырабатывает энергию. Ротор 5 турбины 3 соединен с ротором генератора 4 энергии посредством соединительного вала 6 и соединен с ротором компрессора 1 посредством промежуточного вала 7.

Турбина 3 оснащена ротором 5 и вращающимися лопатками 8a, 8b, 8c и 8d во множестве венцов, предусмотренных на стороне внешней окружности ротора 5. Турбина 3 также оснащена корпусом 9, который взаимодействует с ротором 5 и вращающимися лопатками 8a, 8b, 8c и 8d, и лопатками 10a, 10b, 10c и 10d статора во множестве венцов, предусмотренных на стороне внутренней окружности корпуса 9. Конфигурации лопаток статора или лопаток ротора в каждом венце множества лопаток статора или лопаток ротора выровнены в окружном направлении турбины 3. Лопатки статора и лопатки ротора в каждом венце расположены в чередующемся порядке в осевом направлении (горизонтальном направлении на фиг.2) турбины 3. Тогда высокотемпературные газообразные продукты сгорания, вырабатываемые камерой 2 сгорания, расширяются, проходя попеременно через лопатки статора в каждом венце и лопатки ротора в каждом венце, и вращают ротор 5.

На фиг.3 представлено поперечное сечение, иллюстрирующее конструкцию лопатки турбины (то есть, вышеупомянутых лопаток ротора или лопаток статора турбины 3) в соответствии с первым вариантом осуществления изобретения наряду с каналом между лопатками турбины (иными словами, в сечении в окружном направлении турбины). На фиг.4 представлено продольное сечение, проведенное по линии IV-IV, показанной на фиг.3 (иными словами, в сечении, проведенном по средней линии профиля). На фиг.5 представлено в увеличенном масштабе частичное поперечное сечение части V, показанной на фиг.3.

На поверхности 12 лопатки на спинке пера и поверхности 13 лопатки на корыте пера лопатки 11 турбины нанесено теплозащитное покрытие 14 (а именно, покрытие с удельной теплопроводностью, меньшей, чем удельная теплопроводность материала лопатки). При этом, поверхности 12 и 13 лопатки (то есть, поверхности материала лопатки) имеют тепловую защиту от высокотемпературных газообразных продуктов основного потока.

Внутри лопатки 11 турбины выполнено множество каналов 15a-15f охлаждения, простирающихся в направлении высоты лопатки (вертикальном направлении на фиг.4). В поверхности 12 лопатки и теплозащитном покрытии 14 на спинке пера выполнены отверстия 16a и 16b для охлаждения пленки, например - в двух подмножествах, а в поверхности 13 лопатки и теплозащитном покрытии 14 на корыте пера выполнены отверстия 17 для охлаждения пленки, например - в одном подмножестве. Конфигурация отверстий для охлаждения пленки в соответствующих подмножествах предусматривает ориентацию множества отверстий для охлаждения пленки в направлении высоты лопатки.

Каналы 15a, 15b и 15c охлаждения расположены на стороне входной кромки лопатки (левой стороне на фиг.3 и 4) и сообщаются друг с другом на стороне хвостовика лопатки (нижней стороне на фиг.4) и стороне законцовки лопатки (правой стороне на фиг.4), образуя канал, имеющий извилистую форму. Канал 15c охлаждения сообщается с отверстием 18a на стороне хвостовика лопатки и отверстием 18b на стороне законцовки лопатки, канал охлаждения 15b сообщается с отверстием 18c на стороне законцовки лопатки, и канал 15a охлаждения сообщается с отверстиями 16a и 17 для охлаждения пленки. Тогда воздух, отбираемый из промежуточной ступени компрессора 1 (см. фиг.1) протекает как охлаждающий воздух (а именно, воздух при температуре, более низкой, чем температура газообразных продуктов основного потока) из отверстия 18a вовнутрь лопатки, а потом течет по каналу 15c охлаждения. Часть охлаждающего воздуха, который протек по каналу 15c охлаждения, выпускается из отверстий 18b и 18c наружу из лопатки, а остальная часть охлаждающего воздуха течет в каналы 15b и 15a охлаждения. Охлаждающий воздух, который протек по каналу 15a охлаждения, выпускается из отверстий 16a и 17 для охлаждения пленки наружу из лопатки.

Каналы 15d, 15e и 15f охлаждения расположены на стороне выходной кромки лопатки (правой стороне на фиг.3 и 4) и сообщаются друг с другом на стороне хвостовика лопатки и стороне законцовки лопатки, образуя канал, имеющий извилистую форму. Канал 15d охлаждения сообщается с отверстием 18d на стороне хвостовика лопатки и отверстием 18e на стороне законцовки лопатки, канал 15e охлаждения сообщается с отверстием 16b для охлаждения пленки, а канал 15f охлаждения сообщается с выпускным каналом 19 на выходной кромке. Тогда воздух, отбираемый из промежуточной ступени компрессора 1, протекает как охлаждающий воздух из отверстия 18d вовнутрь лопатки, а потом течет по каналу 15d охлаждения. Часть охлаждающего воздуха, который протек по каналу 15d охлаждения, выпускается из отверстия 18e наружу из лопатки, а остальная часть охлаждающего воздуха течет в канал 15e охлаждения. Часть охлаждающего воздуха, который протек по каналу 15e охлаждения, выпускается из отверстия 16b для охлаждения пленки, а остальная часть охлаждающего воздуха течет в канал 15f охлаждения. Охлаждающий воздух, который протек по каналу 15f охлаждения, выпускается из выпускного канала 19 на выходной кромке (выпускного отверстия) наружу из лопатки. Выпускной канал 19 на выходной кромке снабжен множеством штифтов 20, простирающихся между спинкой пера и корытом пера.

Как описано выше, охлаждающий воздух, текущий по вышеописанным каналам 15a-15f охлаждения, охлаждает внутреннюю область между поверхностями 12 и 13 лопатки. Охлаждающий воздух, испускаемый из отверстий 16a, 16b и 17 для охлаждения пленки, протекая вдоль поверхности теплозащитного покрытия 14, охлаждает теплозащитное покрытие 14 (иными словами, пространство снаружи поверхностей 12 и 13 лопатки).

Здесь будет приведено описание распределения толщины теплозащитного покрытия 14 как признака согласно варианту осуществления. Расчетная точка P1 на спинке пера задана на поверхности 12 лопатки на спинке пера в каждом сечении лопатки, перпендикулярном направлению высоты лопатки, характерному для лопатки 11 турбины, в пределах диапазона от некоторого положения позади (на стороне выходной кромки) положения S критического сечения сопла и включая это положение, в котором расстояние между лопатками 11 турбины претерпевает глобальный минимум, и до положения спереди от положения R выходного конца готового канала 15f охлаждения (на стороне входной кромки) и за исключением этого положения, которое является ближайшим к выходной кромке лопатки, в каналах 15a-15f охлаждения. Кроме того, конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия 14 на спинке пера каждой сечении лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия 14 неизменна - находится на уровне заранее определенного значения ha - от входной кромки лопатки до расчетной точки P1 и постепенно уменьшается до заранее определенного значения hb (где hb < ha) от расчетной точки P1 назад до выходной кромки лопатки.

Кроме того, расчетная точка P2 на корыте пера задана симметричной с расчетной точкой P1 на спинке пера относительно средней линии L профиля (центральной линии профиля лопатки) в качестве оси симметрии на поверхности 13 лопатки на корыте пера в каждом сечении лопатки, перпендикулярном направлению высоты лопатки, характерному для лопатки 11 турбины. Конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия 14 на корыте пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия 14 неизменна - находится на уровне заранее определенного значения ha - от входной кромки лопатки до расчетной точки P2 и постепенно уменьшается до заранее определенного значения hb (где hb < ha) от расчетной точки P2 назад до выходной кромки лопатки.

В соответствии с вариантом осуществления, отверстие 16b для охлаждения пленки в конечном подмножестве, являющееся ближайшим к выходной кромке лопатки среди отверстий 16a и 16b для охлаждения пленки на спинке пера в двух подмножествах, находится в пределах диапазона от некоторого положения позади положения S критического сечения, включая это положение, и до некоторого положения спереди от положения R выходного конца готового канала 15f охлаждения, за исключением этого положения. Кроме того, расчетная точка P1 на спинке пера задана в пределах диапазона позади положения S критического сечения, включая положение S, и спереди за положением отверстия 16b для охлаждения пленки на поверхности 12 лопатки на спинке пера каждого сечения лопатки в конечном множестве.

Далее будет приведено описание эффектов и преимуществ согласно рассматриваемому варианту осуществления.

Элементы аэродинамических характеристик лопатки 11 турбины включают в себя пограничный слой на поверхности теплозащитного покрытия 14 на спинке пера и след (область дефекта скорости) на находящейся ниже по течению стороне выходной кромки лопатки. Состояние пограничного слоя на поверхности теплозащитного покрытия 14 на спинке пера зависит от распределения скорости на поверхности теплозащитного покрытия 14 на спинке пера. На спинке пера лопатки наблюдается распределение, при котором скорость увеличивается от входной кромки лопатки до критического сечения и уменьшается от критического сечения до выходной кромки лопатки (см. фиг.6). Пограничный слой растет в области замедления от критического сечения до выходной кромки лопатки. В качестве показателя для оценки области замедления на спинке пера лопатки, существует коэффициент диффузии, DF. Коэффициент диффузии, DF, можно представить, пользуясь расходом Vs в критическом сечении и расходом Vte на выходной кромке лопатки, как представлено нижеследующим уравнением (1). Если коэффициент диффузии, DF, мал, величина замедления от критического сечения до выходной кромки лопатки мала, и рост пограничного слоя подавляется.

DF = (Vs - Vte)/Vte … (1)

Ширина следа на находящейся ниже по течению стороне выходной кромки зависит от ширины выходной кромки лопатки (а именно, ширины между поверхностью теплозащитного покрытия 14 на спинке пера и поверхностью теплозащитного покрытия 14 на корыте пера) и угла захвата выходной кромки лопатки (а именно, угла захвата между поверхностью теплозащитного покрытия 14 на спинке пера и поверхностью теплозащитного покрытия 14 на корыте пера). Если ширина выходной кромки лопатки уменьшается, ширина следа уменьшается, по существу, пропорционально. Если угол захвата выходной кромки лопатки увеличивается, точка отрыва потока на поверхности теплозащитного покрытия 14 сдвигается к находящейся ниже по течению стороне, и поэтому ширина следа уменьшается.

В качестве первого сравнительного примера, здесь принят случай, в котором конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия на спинке пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия неизменна - находится на уровне заранее определенного значения ha - от входной кромки лопатки до выходной кромки лопатки, и конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия на корыте пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия неизменна - находится на уровне заранее определенного значения ha - от входной кромки лопатки до выходной кромки лопатки.

В соответствии с вариантом осуществления, постепенное уменьшение толщины теплозащитного покрытия 14 на спинке пера приводит к большой кривизне всей области замедления (то есть, от критического сечения до выходной кромки лопатки) на спинке пера лопатки, а расход Vte на выходной кромке лопатки увеличивается по сравнению с первым сравнительным примером. При этом, коэффициент диффузии, DF, уменьшается, и можно подавить рост пограничного слоя. Поскольку ширина выходной кромки лопатки уменьшается, а угол захвата выходной кромки лопатки увеличивается по сравнению с первым сравнительным примером, появляется возможность сократить ширину следа. Следовательно, появляется возможность подавить потерю аэродинамической силы и тем самым повысить аэродинамические характеристики.

В качестве второго сравнительного примера, предполагается тот же случай, что и в документе JP-A-2013-194667. То есть, расчетная точка на спинке пера задана в некотором положении выходного конца готового канала 15f охлаждения на поверхности 12 лопатки на спинке пера в каждом сечении лопатки. Кроме того, конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия на спинке пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия неизменна - находится на уровне заранее определенного значения ha - от входной кромки лопатки до расчетной точки и постепенно уменьшается до заранее определенного значения hb от расчетной точки на спинке пера назад до выходной кромки лопатки. Кроме того, расчетная точка на корыте пера задана в положении выходного конца готового канала 15f охлаждения на поверхности 13 лопатки на корыте пера в каждом сечении лопатки. Конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия на корыте пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия неизменна - находится на уровне заранее определенного значения ha - от входной кромки лопатки до расчетной точки и постепенно уменьшается до заранее определенного значения hb от расчетной точки на корыте пера назад до выходной кромки лопатки.

Во втором сравнительном примере, область, где толщина теплозащитного покрытия на спинке пера постепенно уменьшается, относительно мала. Поэтому градиент замедления текучей среды, протекающей по теплозащитному покрытию на спинке пера, локально увеличивается, как изображено посредством штрихпунктирной линии на фиг.6, и пограничный слой склонен расти. В отличие от этого, в рассматриваемом варианте осуществления расчетная точка P1 на спинке пера задана дальше спереди, а область, где толщина теплозащитного покрытия 14 на спинке пера постепенно уменьшается, увеличена по сравнению со вторым сравнительным примером. При этом появляется возможность сделать более пологим градиент замедления текучей среды, протекающей через критическое сечение между лопатками 11 турбины и текущей по теплозащитному покрытию 14 на спинке пера, что представлено сплошной линией на фиг.6, и подавить рост пограничного слоя. Следовательно, появляется возможность подавить потерю аэродинамической силы.

В соответствии с рассматриваемым вариантом осуществления, ширина выходной кромки лопатки несколько уменьшается, и при этом угол захвата выходной кромки лопатки несколько уменьшается по сравнению со вторым сравнительным примером. Поэтому эффекты, связанные с шириной следа, незначительно отличаются от эффектов во втором сравнительном примере. Следовательно, появляется возможность подавить рост пограничного слоя и подавить потерю аэродинамической силы, как описано выше, и тем самым повысить аэродинамические характеристики.

Описание второго варианта осуществления изобретения будет приведено со ссылками на фиг.7. В этом варианте осуществления, таким же частям, как в первом варианте осуществления, будут присвоены такие же позиции, а их описание резонно будет опущено..

На фиг.7 представлено в увеличенном масштабе частичное поперечное сечение, иллюстрирующее конструкцию лопатки турбины в соответствии со рассматриваемым вариантом осуществления изобретения и соответствующее фиг.5, в связи с которой описывался первый вариант осуществления.

В соответствии с рассматриваемым вариантом осуществления, расчетная точка P1 на спинке пера задана в пределах диапазона позади положения отверстия 16b для охлаждения пленки на спинке пера, включающая это положение, в конечном подмножестве и спереди от положения R выходного конца готового канала 15f охлаждения на поверхности 12 лопатки на спинке пера, за исключением этого положения, в каждом сечении лопатки, перпендикулярном направлению высоты лопатки, характерному для лопатки 11 турбины. Конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия 14 на спинке пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия 14 неизменна - на уровне заранее определенного значения ha - от входной кромки лопатки до расчетной точки P1 и постепенно уменьшается до заранее определенного значения hb от расчетной точки P1 назад до выходной кромки лопатки.

Расчетная точка P2 задана симметричной с расчетной точкой P1 на спинке пера относительно средней линии L профиля в качестве оси симметрии на поверхности 13 лопатки на корыте пера в каждом сечении лопатки, перпендикулярном направлению высоты лопатки, характерному для лопатки 11 турбины. Кроме того, конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия 14 на корыте пера каждого сечения лопатки такова, что толщина теплозащитного покрытия 14 неизменна - находится на уровне заранее определенного значения ha - от входной кромки лопатки до расчетной точки P2 и постепенно уменьшается до заранее определенного значения hb (где hb < ha) от расчетной точки P2 назад до выходной кромки лопатки.

В соответствии с таким вариантом осуществления, расчетная точка P1 на спинке пера задана дальше спереди, а область, где толщина теплозащитного покрытия 14 на спинке пера постепенно уменьшается, увеличена по сравнению с вышеупомянутым вторым сравнительным примером. При этом появляется возможность сделать градиент замедления текучей среды, протекающей через критическое сечение между лопатками 11 турбины и текущей по теплозащитному покрытию 14 на спинке пера, более пологим и подавить рост пограничного слоя. Следовательно, появляется возможность подавить потерю аэродинамической силы и повысить аэродинамические характеристики.

Поскольку расчетная точка P1 задана позади отверстия 16b для охлаждения пленки в конечном подмножестве в рассматриваемом варианте осуществления, кривизна от отверстия 16b для охлаждения пленки до выходной кромки лопатки увеличивается, а скорость охлаждающего воздуха увеличивается на находящейся ниже по течению стороне отверстия 16b для охлаждения пленки по сравнению с первым вариантом осуществления. При этом, охлаждающий воздух, испускаемый из отверстия 16b для охлаждения пленки, протекает, входя в контакт с поверхностью теплозащитного покрытия 14, и эффект охлаждения можно усилить.

Хотя в качестве примера во втором варианте осуществления был приведен случай, в котором лопатка 11 турбины, включающая в себя отверстия 16a и 16b для охлаждения пленки на спинке пера в двух подмножествах, это не является ограничительным признаком изобретения, и необходима лишь лопатка 11 турбины, имеющая отверстия для охлаждения пленки, по меньшей мере, в одном подмножестве. То есть, требуются лишь, чтобы отверстия для охлаждения пленки в конечном подмножестве, которые являются ближайшими к выходной кромке лопатки среди отверстий для охлаждения пленки на спинке пера, по меньшей мере, в одном подмножестве, присутствовали бы в пределах диапазона от положения позади положения S критического сечения, включая это положение, и до положения спереди от положения R выходного конца готового канала 15f охлаждения, за исключением этого положения.

Хотя в качестве примера в первом и втором вариантах осуществления был приведен случай, в котором лопатка 11 турбины, включающая в себя пять каналов охлаждения, выполненных внутри лопатки и простирающихся в направлении высоты лопатки, это не является ограничительным признаком изобретения, и необходима лишь лопатка 11 турбины, включающая в себя, по меньшей мере, один канал охлаждения. То есть, требуется лишь, чтобы выходной конец готового канала охлаждения, ближайший к выходной кромке лопатки, по меньшей мере, в одном канале охлаждения, располагался позади за положением S критического сечения, за исключением этого положения.

Хотя в качестве примера в первом и втором вариантах осуществления был приведен случай, в котором конфигурация распределения толщины теплозащитного покрытия 14 на корыте пера каждого сечения лопатки была такой, что толщина теплозащитного покрытия 14 бала неизменной от входной кромки лопатки до расчетной точки P2 на корыте пера и постепенно уменьшалась от расчетной точки P2 назад до выходной кромки лопатки, это не является ограничительным признаком изобретения, и в рамках существа и технического замысла изобретения возможны изменения. То есть, распределение толщины теплозащитного покрытия 14 на спинке пера и на корыте пера можно изменять, обращая внимание на разницу в течении на спинке пера и корыте пера (иными словами, на разницу в тепловых режимах). А именно, распределению толщины теплозащитного покрытия 14 на корыте пера каждого сечения лопатки можно придать такую конфигурацию, что толщина теплозащитного покрытия 14 окажется неизменной от входной кромки лопатки до выходной кромке лопатки, например как изображено на фиг.8. При этом, теплозащитный эффект поверхности 13 лопатки на корыте пера можно усилить по сравнению с теплозащитным эффектом поверхности 12 лопатки на спинке пера.