Результат интеллектуальной деятельности: ИЗМЕРИТЕЛЬ ПУТЕВОЙ СКОРОСТИ И УГЛА СНОСА ЛЕТАТЕЛЬНОГО АППАРАТА

Изобретение относится к измерительной технике, в частности к устройствам измерения путевой скорости и угла сноса летательного аппарата в автономных навигационных системах с использованием электромагнитных волн.

Для решения ряда навигационных задач, в особенности основной задачи навигации - определения места самолета - необходимо знать его полную скорость W_H (скорость относительно земной поверхности), где проекцией ее на горизонтальную плоскость является путевая скорость W.

В настоящее время известны и применяются устройства для измерения скорости и угла сноса летательного аппарата ЛА, использующие барометрический принцип действия. Он отличается высокой надежностью и простотой реализации, однако имеет существенные недостатки. Барометрическое устройство измерения скорости определяет воздушную скорость V и не учитывает скорость и направление воздушного потока U. Путевая скорость W является суммой этих двух векторов с учетом вертикальной скорости, поэтому необходима постоянная коррекция из-за изменений в скорости ветра, температуры, плотности воздуха. Угол между скоростями V и W называется углом сноса ϕ. Его коррекция осуществляется передачей данных по ориентирам на местности или по сигналам спутниковой навигации. Это приводит к невысокой точности, особенно при отсутствии связи, видимости или при пропадании сигналов со спутников. Поэтому для определения путевой скорости W и угла сноса ϕ применяются радиоволновые устройства на основе эффекта Доплера. Эти устройства позволяют автономно измерять путевую скорость с учетом угла сноса. В частности, известно устройство, описанное в доплеровском измерителе путевой скорости и угла сноса самолета (ДИСС) (Бакулев П.А., Сосновский А.А. Радиолокационные и радионавигационные системы. М., Радио и связь, 1994).

Устройство содержит генератор СВЧ, направленный ответвитель, циркулятор, приемо-передающую антенну, смеситель, поворотное устройство антенны и вычислительный блок. Генератор соединен через направленный ответвитель с первым выводом циркулятора, антенна соединена со вторым выводом. Смеситель первым входом соединен с дополнительным выводом направленного ответвителя, вторым входом с третьим выводом циркулятора, а выходом с вычислительным блоком. После смешивания части мощности падающих СВЧ волн и отраженных от поверхности, на выходе смесителя формируется доплеровский сигнал, частота которого определяется в вычислительном блоке.

На Фиг. 1 поясняется принцип действия доплеровского однолучевого измерителя путевой скорости и угла сноса.

Как показано на Фиг. 1, в простейшем однолучевом ДИСС радиоволновое излучение с частотой ƒ_u направляется антенной с ЛА на подстилающую поверхность под углом β₀ по направлению полета. Для определения спектра частот отраженного сигнала необходимо вырезать из облучаемой площади А элементарную полоску A_i, все точки которой расположены на направлениях, составляющих угол β_i с вектором скорости W. Имея в виду, что каждой из N элементарных полосок соответствует доплеровский сдвиг частоты ƒ_Di, для всей облучаемой площади спектр отраженного сигнала можно представить последовательностью частот

где λ_u=c/ƒ_u - длина волны излучаемого колебания, с - скорость света в воздухе.

Если отражающие свойства поверхности в пределах облучаемой площади одинаковы, то форма огибающей спектра определяется формой диаграммы направленности (ДНА) измерителя в вертикальной плоскости. Максимальную мощность в этом случае имеет сигнал на средней частоте доплеровского спектра, соответствующей направлению W (оси ДНА).

Если вектор W горизонтален (высота полета Н постоянна и угол α=0) и составляет с осью ДНА угол γ в горизонтальной и β₀ в вертикальной плоскости, то доплеровская частота:

.

В процессе вращения антенны, при совмещении направления облучения в горизонтальной плоскости с вектором W угол γ=0 и доплеровское приращение частоты достигает максимума:

В этот момент средняя доплеровская частота равна ƒ_Dm и путевая скорость W вычисляется по формуле (2). Угол сноса ϕ равен углу, составленному осью самолета и осью ДНА в момент ее совмещения с направлением вектора путевой скорости.

Данное устройство не обладает достаточной точностью из-за его низкой чувствительности к изменению угла γ при небольших рассогласованиях направлений W и оси ДНА в горизонтальной плоскости. Снижают точность также наличие вибрации, нестабильность частоты и амплитуды генератора, неравномерные отражающие свойства облучаемой поверхности, - поскольку весь шум, вызванный этими факторами, накладывается на спектр доплеровского сигнала. Особо следует отметить влияние крена и возможного наличия вертикальной составляющей скорости, которые влияют на величину W, но никак не учитываются. Это приводит к необходимости дополнительного измерения высоты или поддержания антенной системы строго в горизонтальном положении, что сильно усложняет и удорожает общую систему навигации.

Более высокую точность показывают многолучевой измеритель путевой скорости и угла сноса. Наиболее близким по технической сущности является устройство измерения путевой скорости и угла сноса (Ю.П. Гришин, В.П. Ипатов, Ю.М. Казаринов и др.; Под ред. Ю.М. Казаринова. - Радиотехнические системы: Учеб. для вузов по спец. «Радиотехника» / М.: Высш. шк., 1990. с. 362), принятый за прототип.

На Фиг. 2 показана схема, поясняющая принцип действия доплеровского двухлучевого измерителя путевой скорости и угла сноса, выбранного в качестве прототипа.

Устройство содержит два одинаковых доплеровских измерителя скорости, подобных описанным выше, и содержит два генератора СВЧ, два направленных ответвителя, два циркулятора, две антенны и два смесителя. При этом генераторы соединены через направленные ответвители с первыми выводами циркуляторов, антенны соединены с их вторыми выводами. Смесители первыми входами соединены с дополнительными выводами направленных ответвителей, вторыми входами соединены с третьими выводами циркуляторов, а выходами с вычислительным блоком. При этом антенны расположенны по сторонам ЛА и ориентированы под углом θ к его оси в горизонтальной плоскости и под углом β₀ в вертикальной (см. Фиг. 2). В результате приема отраженных СВЧ волн и смешивания их с частью мощности излучаемых волн выделяются два доплеровских сигнала с частотами ƒ_D1 и ƒ_D2. Они поступают в вычислительный блок, где определяется путевая скорость W и угол сноса ϕ, после решения системы уравнений:

При этом не используется поворотное устройство для системы антенн.

Данный способ позволяет определить путевую скорость с углом сноса и поперечную составляющую скорости с высокой точностью, благодаря высокой чувствительности к изменению доплеровских частот при отклонении оси самолета в горизонтальной плоскости. Положительное влияние на точность также оказывает отказ от использования поворотного устройства. Однако способ не устраняет ошибки от наличия вертикальной составляющей скорости (при α≠0).

Если же ЛА летит с набором высоты или снижается, то появляется вертикальная составляющая полной скорости W_Y (см. Фиг. 1 и Фиг. 2), которая не дает приращения горизонтального пути ЛА, но входит в результат измерений доплеровских частот для обеих антенных систем, соответственно уменьшая или увеличивая ее значение. Это может привести к значительной ошибке в измерении путевой скорости. С учетом вертикальной составляющей скорости система уравнений (3) примет вид:

знак « - » у второго члена в уравнениях идет при наборе высоты (кабрировании), а «+» -при снижении (пикировании).

Таким образом, для точного измерения путевой скорости необходимо также знать текущее значение вертикальной скорости W_Y.

Техническим результатом настоящего изобретения является повышение точности измерения путевой скорости и угла сноса летательного аппарата.

Технический результат достигается тем, что измеритель путевой скорости и угла сноса летательного аппарата содержит два генератора СВЧ, первый и второй направленные ответвители, два циркулятора, две антенны, ориентированные под углом β₀ к поверхности и углом θ с правой и левой сторон от его оси, первый и второй смесители и вычислительный блок. При этом генераторы соединены через направленные ответвители с первыми выводами циркуляторов, антенны соединены с их вторыми выводами. Смесители первыми входами соединены с дополнительными выводами направленных ответвителей, вторыми входами соединены с третьими выводами циркуляторов, а выходами с вычислительным блоком. Дополнительно устройство содержит четыре направленных ответвителя, фильтр и три смесителя, при этом третий и четвертый направленные ответвители встроены между генераторами и входами первого и второго направленных ответвителей, а дополнительные выводы соединены с входами третьего смесителя, пятый и шестой направленные ответвители включены между третьими выводами циркуляторов и входами первого и второго смесителей, а их дополнительные выводы соединены с входами четвертого смесителя, выход третьего смесителя соединен с первым входом пятого смесителя напрямую, а выход четвертого смесителя соединен с вторым входом пятого смесителя через фильтр, а его выход соединен с вычислительным блоком.

Пусть частоты первого и второго генераторов СВЧ равны соответственно ƒ₁ и ƒ₂, тогда система уравнений (4) преобразуется к следующему виду:

где λ₁=c/ƒ₁ и λ₂=c/ƒ₂ - длины волн излучаемых колебаний. В этой системе уравнений имеются три неизвестных W, ϕ и W_Y.

Вертикальную составляющую скорости W_Y, можно определить следующим образом.

Каждая из волн, излучаемых первой и второй антеннами с частотами ƒ₁ и ƒ₂ - S₂₁ и S₂₂, после отражения приходит обратно на смесители с задержкой по времени

или ,

где L - расстояние по оси диаграммы направленности до поверхности земли в м, а Н - высота в м:

S₂₁=S₂₁₀sin(2πƒ₁t+2πλ₁/c) и S₂₂=S₂₂₀sin(2πƒ₂t+2πλ₂τ/c),

где S₂₁₀ и S₂₂₀ - амплитуды принятых волн с частотами ƒ₁ и ƒ₂.

Если теперь с помощью смесителя выделить сигнал разностной частоты этих двух принятых волн S_ψ, то его фаза ψ тоже будет сдвинута на время τ:

где F=ƒ₁-ƒ₂ - частота сигнала разностной частоты S_ψ с амплитудой S_ψ0 между принятыми отраженными сигналами S₂₁ и S₂₂. Из формулы (6) видно, что фаза этого сигнала ψ зависит от времени τ и, следовательно, высоты ЛА - Н. При этом из-за периодичности синусоидального сигнала, диапазон однозначности будет повторяться через каждую полуволну сигнала S_ψ, что соответствует высоте

.

Таким образом, измеряя изменения фазы ψ относительно опорного сигнала за небольшой интервал времени Δt - Δψ/Δt, из формулы (6) можно определить вертикальную составляющую скорости W_Y=ΔH/Δt, при изменениях высоты полета Н:

В качестве опорного сигнала S₀ можно использовать сигнал разностной частоты от излучаемых волн S₁₁ и S₁₂ с частотами ƒ₁ и ƒ₂, выделяемый на отдельном смесителе. Для устранения влияния доплеровских частот, можно использовать пропускающий фильтр на частоту F для сигнала разностной частоты Sψ от принимаемых волн S₂₁ и S₂₂.

Таким образом, по полученному значению W_Y из уравнения (7) и измеренным значениям ƒ_D1 и ƒ_D2 можно найти значения W и ϕ, решая систему двух уравнений с двумя неизвестными любым численным методом (5).

На Фиг. 3 показана структурная схема заявляемого устройства.

Устройство содержит генераторы СВЧ 1, 8, направленные ответвители 2, 3, 6 и 9, 10, 13, циркуляторы 4, 11, антенны 5, 12, смесители 7, 14, 15, 17, 18, фильтр 16 и вычислительный блок 19.

Устройство работает следующим образом. СВЧ волны с частотами ƒ₁ и ƒ₂ через направленные ответвители 2, 3 и 9, 10, циркуляторы 4, 11 поступают на антенны 5, 12, ориентированные под углом β₀ к поверхности и углом θ к оси ЛА. Отраженные волны S₂₁ и S₂₂ принимаются антеннами и через циркуляторы поступают на первые входы смесителей 7 и 14 через направленные ответвители 6 и 13. На вторые входы этих смесителей поступает часть мощности излучаемых волн от дополнительных выводов направленных ответвителей 3 и 10. Доплеровские сигналы с выходов этих смесителей ƒ_D1 и ƒ_D2 поступают на входы вычислительного блока 19. Части мощности отраженных сигналов поступают с дополнительных выводов направленных ответвителей 6 и 13 на входы смесителя 15. Сигнал с его выхода S_ψ поступает через фильтр на частоту F 16 на первый вход смесителя 17. На второй его вход поступает сигнал с выхода смесителя 18 S₀, на входы которого поступает часть мощности излучаемых волн через дополнительные выводы направленных ответвителей 2 и 9. На выходе смесителя 17 образуется сигнал, пропорциональный фазе сигнала разностной частоты ψ, который поступает на вычислительный блок 19. В этом блоке происходит вычисление по изменению фазы Δψ относительно опорного сигнала S₀ за интервал времени Δt, вертикальной составляющей скорости W_Y, а затем путевой скорости W и угла сноса ϕ из решения системы уравнений (5) с учетом измеренных ƒ_D1 и ƒ_D2 и вычисленной скорости W_Y.