СПОСОБ ИСПЫТАНИЙ МАТЕРИАЛОВ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СИЛОВЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРИ ПОЛУЧЕНИИ ПОЛЫХ ЗАГОТОВОК ОБРАБОТКОЙ ДАВЛЕНИЕМ

Изобретение относится к способам определения силовых параметров при получении полых заготовок произвольной геометрии обработкой давлением в лабораторных условиях.

Известен способ прямого измерения деформирующего усилия методами тензометрирования при получении заготовок с полостью произвольной геометрии обработкой давлением [Макаров Р.А. и др. Тензометрия в машиностроении. - М.: Машиностроение, 1975. - 288 с.]. Так, например, прямое измерение деформирующего усилия при закрытом обратном выдавливании цилиндрической полости диаметром 10 мм с плоским дном в цилиндрической заготовке диаметром 20 мм и высотой 30 мм (прототип), примем ее за «базовую» полость. Достоинством прямого измерения деформирующего усилия конкретной полой заготовки (по существу это метод натурных испытаний) является высокая относительная точность (согласно соответствующей методике тензометрирования) его определения для конкретных параметров обработки давлением. Недостатками метода натурных испытаний являются значительные трудоемкость, длительность и затраты их проведения, необходимость использования мощного и дорогостоящего кузнечно-прессового оборудования, а также утилитарность полученных результатов. Недостатком прототипа также является существенная ограниченность полученных результатов - даже при переходе к геометрически подобным полостям других размеров требуется учитывать влияние «масштабного» фактора, а при переходе к полым заготовкам произвольной геометрии результаты для прототипа и для реальной полой заготовки весьма существенно расходятся. Соответственно с целью проведения испытаний в лабораторных условиях для определения силовых параметров при обработке давлением используются испытания на геометрически подобных натурному объекту и оснастке образцах существенно меньших размеров [Сторожев М.В., Попов Е.А. Теория обработки металлов давлением. - М.: Машиностроение, 1977. - 432 с.]. Однако при модельных испытаниях на геометрически подобных образцах помимо сложности подготовки модельных образцов и испытательной оснастки (требуется точное геометрическое копирование реальной заготовки, инструмента и оснастки) требуется учитывать влияние «масштабного» фактора на результаты этих испытаний. Это осуществляется через так называемые коэффициенты «несоответствия», которые также необходимо устанавливать экспериментально путем проведения дополнительных лабораторных и натурных испытаний. В этом случае также значительно снижается и точность в определении силовых параметров для конкретно рассматриваемого объекта.

Технический результат изобретения - повышение точности определения силовых параметров при получении полых заготовок произвольной геометрии обработкой давлением в лабораторных условиях на стандартном испытательном оборудовании усилием до 100 кН; снижение трудоемкости экспериментальных программ по определения силовых параметров при получении полых заготовок произвольной геометрии.

Технический результат достигается тем, что перед выдавливанием «базовой» полости с использованием метода координатных сеток определяют деформированное состояние для конкретной полой заготовки, и по форме очага деформации устанавливают его высоту Н_пл под торцем пуансона, формирующего конкретную полую заготовку и параметр S_кп, характеризующий поверхность контакта деформируемой заготовки с деформирующим инструментом в очаге деформации, указанные параметры определяют и для «базовой» полости с использованием зависимостей H_пл/d_п=1,6-1,4(d_п/D) и R_пл/d_п=2-0,32(D/d_п), где R_пл - радиус границы очага деформации, а термомеханические параметры выдавливания «базовой» полости T - температура испытаний, S_p - рабочий ход пуансона, V_d - скорость рабочего хода пуансона устанавливают из условий теплового Т_п/Т_з=idem, где Т_п - температура пуансона, Т_з - температура заготовки, деформационного S_p/H_пл=idem, скоростного V_d⋅η/H_пл⋅σ_s=idem, где η - вязкость материала заготовки, σ_s - напряжение текучести материала заготовки подобия процессов выдавливания "базовой» полости и получения конкретно исследуемой полой заготовки, само деформирующее усилие при получении конкретно исследуемой полой заготовки определяют из зависимости Р_п/Р_б=(S_кп)_п/(S_кп)_б, где и Р_п и Р_б - соответственно усилия деформирования при получении конкретно изучаемой полой заготовки и при выдавливании «базовой» полости, (S_кп)_п и (S_кп)_б - соответственно поверхность контакта деформируемой заготовки с деформирующим инструментом в очаге деформации заготовки при получении конкретно изучаемой полой заготовки и при выдавливании «базовой» полости.

На первом этапе с использованием метода координатных сеток определяют деформированное состояние конкретной полой заготовки, полученной заданным способом обработки давлением (выдавливание, прессование, прошивка и т.п.). Анализируя полученную картину деформированного состояния по искажению координатной сетки по плоскостям разъема составного образца для исследования, устанавливаем форму очага деформации (ОД), высоту ОД под торцем пуансона, формирующего заданную полость - Н_пл и параметр S_кп, характеризующий поверхность контакта деформируемой заготовки с деформирующим инструментом в очаге деформации при формировании в ней заданной полости (фиг. 1).

На втором этапе в лабораторных условиях на стандартных универсальных испытательных машинах осуществляем выдавливание «базовой» полости по схеме закрытого обратного выдавливания (фиг. 2) в заготовке из того же материала, что и конкретно исследуемая полая заготовка. Выбор в качестве «базовой» полости цилиндрической полости диаметром d_п=10 мм с плоским дном в заготовке диаметром D=20 мм и высотой Н=30 мм продиктован следующими соображениями:

- сравнительно простая схема реализации эксперимента в лабораторных условиях;

- возможность использования стандартного испытательного оборудования усилием до 100 кН;

- соотношения формы и размеров заготовки и деформирующего пуансона при выдавливании «базовой» полости (d_п/D=0,5; H/D=1,5) обеспечивают постоянство формы очага деформации при любой глубине полости h_п (определяется величиной рабочего хода пуансона S_p), которая описывается следующими зависимостями:

Зависимости (1) и (2) получены на основе экспериментальных исследований деформированного состояния при закрытом обратном выдавливании «базовой» полости.

При выдавливании «базовой» полости термомеханические параметры испытаний T (температура испытаний), S_p (рабочий ход пуансона), V_d (скорость деформирования, которая соответствует скорости рабочего хода пуансона) устанавливается из следующих условий подобия процессов выдавливания "базовой» полости и получения конкретно исследуемой полой заготовки: условие теплового подобия T_п/T_з=idem (Т_п - температура деформирующего инструмента, Т_з - температура заготовки); условие деформационного подобия S_p/H_пл=idem; условие подобия по скорости деформирования V_d⋅η/H_пл⋅σ_s=idem (η - вязкость материала заготовки, σ_s - напряжение текучести материала заготовки).

При выдавливании «базовой» полости осуществляем запись машинной диаграммы в координатах «усилие деформирования P - рабочий ход пуансона S_p и определяем величину усилия деформирования Р_б при значении параметра (S_p)_б, определенного из условия деформационного подобия.

На третьем этапе осуществляем определение деформирующего усилия Р_п при получении конкретно изучаемой полой заготовки. Для этого используем зависимость

где Р_п и Р_б - соответственно усилия деформирования при получении конкретно изучаемой полой заготовки и при выдавливании «базовой» полости; (S_кп)_п и (S_кп)_б - соответственно поверхность контакта деформируемой заготовки с деформирующим инструментом в пластически деформированном объеме заготовки при получении конкретно изучаемой полой заготовки и при выдавливании «базовой» полости. Зависимость (3) получена экспериментально и справедлива при следующих условиях: выполнение условий подобия для сравниваемых объектов по схеме напряженного состояния и термомеханическим параметрам пластического деформирования, а также по конфигурационному очертанию пластически деформированного объема заготовки и «базовой» полости.

Пример реализации предлагаемого способа.

Требуется определить усилие деформирования при выдавливании полой заготовки (фиг. 3). Материал заготовки деформируемый алюминиевый сплав марки Д1. Схема получения - закрытое обратное выдавливание. Параметры выдавливания: температура T=20°C, рабочий ход пуансона S_p=20 мм, скорость деформирования V_d=50 мм/мин.

Способ осуществляется следующим образом.

1. С использованием метода координатных сеток определяем деформированное состояние полой заготовки. На фиг. 1 представлена увеличенная фотография плоскости разъема составного образца при выдавливании заданной полой заготовки. По известным методикам исследования деформированного состояния с помощью координатных сеток установлен очаг деформации и параметры (Н_пл)_п=12,15 мм и (S_кп)_п=233 мм².

2. С использованием зависимостей (1) и (2) определяем аналогичные параметры очага деформации при выдавливании «базовой» полости: (Н_пл)_п=9 мм и (S_кп)_п=78,5 мм².

3. Устанавливаем параметры выдавливания «базовой» полости (фиг. 2).

Величину рабочего хода (S_p)_б находим из условия S_p/H_пл=idem:

(S_p)_б=(S_p)_п⋅(Н_пл)_б/(Н_пл)_п=20⋅(9:12,15)=20⋅0,74=14,8 (мм).

Скорость деформирования (V_d)_б находим из условия V_d⋅η/H_пл⋅σ_s=idem:

(V_d)_б=(V_d)_п⋅(Н_пл)_б/(Н_пл)_п=50⋅0,74=37 (мм/мин).

4. Производим выдавливание «базовой» полости на универсальной испытательной машине УМЭ-10T со скоростью деформирования (V_d)_б=37 мм/мин и определяем усилие деформирования Р_б при величине рабочего хода пуансона (S_p)_б=14,8 мм.

Величина Р_б=81,4 кН.

5. Из соотношения (3) определяем величину усилия деформирования при выдавливании полости по фиг 3: Р_п=Р_б⋅(S_кп)_п/(S_кп)_б=81,4⋅(233:78,5)=81,4⋅2,9=241,6 (кН).

Таким образом заявленный способ испытания материалов для определения силовых параметров при получении полых заготовок произвольной геометрии обработкой давлением позволяет в лабораторных условиях на стандартном испытательном оборудовании определять эти параметры с более высокой точностью и существенно меньшими затратами и длительностью.