×
20.04.2016
216.015.35cc

ЛОПАТКА ГАЗОТУРБИННОЙ УСТАНОВКИ ИЗ ЖАРОПРОЧНОГО СПЛАВА НА ОСНОВЕ НИКЕЛЯ И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Вид РИД

Изобретение

Юридическая информация Свернуть Развернуть
Краткое описание РИД Свернуть Развернуть
Аннотация: Изобретение относится к металлургии, в частности к литейным коррозионно-стойким жаропрочным сплавам на основе никеля, и может быть использовано для изготовления литьем деталей горячего тракта газотурбинных установок, работающих в агрессивных средах природного газа при температурах 600-900°C. Жаропрочный сплав на основе никеля для изготовления лопаток газотурбинных установок содержит, мас.%: углерод 0,06-0,12; хром 15,6-16,1; кобальт 10,0-10,4; вольфрам 5,3-5,7; молибден 1,5-1,8; титан 4,3-4,6; алюминий 2,8-3,1; бор 0,01-0,02; цирконий 0,016-0,05; кремний 0,001-0,2; железо ≤0,1; медь ≤0,05; сера ≤0,005; азот ≤20 ppm; кислород ≤15 ppm, ниобий 0,1-0,3; иттрий ≤0,03; марганец 0,001-0,2; фосфор ≤0,005 и никель - остальное. Способ термической обработки лопаток включает отжиг с нагревом в инертной атмосфере, выдержкой и охлаждением и старение. Сплав характеризуется повышенными характеристиками прочности, пластичности и коррозионной стойкости жаропрочного сплава лопаток с направленной, монокристаллической и равноосной структурами в сочетании с повышенной пластичностью и структурной стабильностью на ресурс, расширение области применения сплава. 4 н. и 1 з.п. ф-лы, 2 табл.
Реферат Свернуть Развернуть

Изобретение относится к металлургии, в частности к литейным коррозионно-стойким жаропрочным сплавам на основе никеля с хромом, кобальтом, вольфрамом, молибденом, и может быть использовано для изготовления литьем деталей горячего тракта газотурбинных установок (ГТУ), работающих в агрессивных средах природного газа при температурах 600-900°С, например, лопаток с монокристаллической, направленной и равноосной структурами.

Высокие прочностные характеристики таких сплавов достигаются за счет значительного количества (35-55 ат%) упрочняющей γ′-фазы (Ni3Al), легированной титаном, ниобием, танталом и другими элементами, а также упрочнением твердого раствора (γ-фазы) кобальтом, хромом, молибденом, вольфрамом. Служебные характеристики лопаток из жаропрочных сплавов на основе никеля также зависят от способа термообработки, обеспечивающего оптимальную структуру металла и распределение в нем упрочняющих соединений.

Известен жаропрочный сплав на основе никеля для изготовления рабочих лопаток с равноосной структурой для газовых турбин и способ его термообработки.

(RU 2539643, С22С 19/05, приоритет от 19.02.2014)

Известный жаропрочный сплав содержит углерод, хром, кобальт, вольфрам, молибден, титан, алюминий, бор, цирконий, гафний, кремний, железо, медь, серу, азот, кислород, церий, ниобий, иттрий, марганец, фосфор и никель при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,05-0,09; хром 15,4-15,8; кобальт 10,0-10,4; вольфрам 5,0-5,3; молибден 1,6-1,8; титан 4,3-4,5; алюминий 3,0-3,2; бор 0,06-0,09; цирконий ≤0,015; гафний 0,2-0,3; кремний ≤0,1; железо ≤0,1; медь ≤0,05; сера ≤0,005; азот ≤20 ppm; кислород ≤15 ppm, церий ≤0,015; ниобий 0,1-0,2; иттрий ≤0,03; марганец ≤0,1; фосфор ≤0,005 и никель - остальное.

При осуществлении способа изготовления лопаток из известного сплава проводят термическую обработку путем отжига с нагревом, выдержкой и охлаждением и старения, при этом отжиг ведут в инертной атмосфере с нагревом со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1060±10°С, выдержкой в течение 3-4 часов и охлаждением со скоростью 30-50°С/мин до температуры 600-700°С и далее до комнатной температуры, а старение проводят при температуре 850±10°С в течение 16 часов с последующим охлаждением на воздухе до комнатной температуры.

Известный жаропрочный сплав в термообработанном состоянии наиболее оптимально использовать для литья крупногабаритных рабочих лопаток с равноосной структурой. Из-за очень высокого содержания бора (0,06-0,09 мас.%) в габаритных рабочих лопатках не образуется рассеянная усадочная пористость. Однако высокое содержание бора приводит к выделению легкоплавкой боридной эвтектики с температурой оплавления ≈1135°С, что препятствует достижению максимально высокого уровня жаропрочности металла лопаток, поскольку при отжиге при пониженных температурах невозможно достигнуть полного растворения упрочняющей γ′-фазы (TSOLγ′>1200°С). При этом нагрев до технически допустимой температуры 1120°С не позволяет получить повышенную пластичность из-за ослабления междендритных областей за счет роста в них γ′-фазы до недопустимой величины 1,5-2,5 мкм. Все это ограничивает применение известного сплава для литья рабочих лопаток с равноосной структурой и способа его термообработки и делает нецелесообразным его применение для изготовления сопловых лопаток как в равноосном, так и монокристаллическом состояниях.

Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату является лопатка газотурбинной установки из жаропрочного сплава на основе никеля и способ изготовления лопаток газотурбинных установок.

(RU 2443792, С22С 19/05, опубликовано 27.02.2012)

Лопатка изготовлена из сплава, содержащего углерод, хром, кобальт, вольфрам, молибден, титан, алюминий, бор, тантал, цирконий, гафний, кремний, железо, медь, серу, азот, кислород и никель при следующих соотношениях компонентов, мас.%: углерод 0,04-0,12; хром 11,5-12,5; кобальт 11,5-12,5; вольфрам 3,3-3,7; молибден 1,7-2,1; титан 4,85-5,15; алюминий 3,35-3,65; бор 0,01-0,02; тантал 2,3-2,7; цирконий 0,0-20 ppm; гафний 0,0-0,05; кремний менее 0,05; железо 0,0-0,15; медь 0,0-0,10; сера 0,0-0,0012, азот 0,0-25 ppm; кислород 0,0-10 ppm и никель - остальное.

Способ изготовления лопаток газотурбинных установок включает отливку лопатки и ее термообработку, причем термообработка включает нагрев до температуры 2050±25°F (1120±4°С), выдержку в течение 2 часов ±15 минут, охлаждение закалкой в потоке газа (аргон, гелий) до температуры 1100°F (593°С) или ниже, повторный нагрев до температуры 1975±25°F (1080±4°С) и выдержку в течение 4 часов ±15 минут, повторное охлаждение закалкой в потоке газа до температуры 1100°F (593°С) или ниже, нагрев сплава до температуры 1550°F±25°F (843±4°С) и выдержку (старение) в течение 24 часов±30 минут, и охлаждение сплава до температуры 1100°F (593°С) или ниже.

После термической обработки сплав имеет значительный объем упрочняющей γ′-фазы (≈56 ат%) и характеризуется повышенной жаропрочностью, однако содержит до 6% эвтектики, которая при используемой для этого сплава температуре термообработки 1120±4°С не может быть растворена (ее TSOL>1200°C), не участвует в упрочнении и приводит к повышению газоусадочной пористости. Кроме того, известный сплав не обладает достаточной коррозионной стойкостью и структурной стабильностью в процессе наработки в нем прогнозируется выпадение ≈2-3% охрупчивающей σ-фазы, что ограничивает области его применения, в том числе для изготовления лопаток с термобарьерным покрытием.

Задачей и техническим результатом изобретения является повышение характеристик прочности, пластичности и коррозионной стойкости жаропрочного сплава лопаток с направленной, монокристаллической и равноосной структурами в сочетании с повышенной пластичностью и структурной стабильностью на ресурс, расширение области применения сплава.

Технический результат достигается тем, что предложена лопатка газотурбинной установки из жаропрочного сплава на основе никеля, содержащего углерод, хром, кобальт, вольфрам, молибден, титан, алюминий, бор, цирконий, кремний, железо, медь, серу, азот, кислород, ниобий, иттрий, марганец, фосфор и никель при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,06-0,12; хром 15,6-16,1; кобальт 10,0-10,4; вольфрам 5,3-5,7; молибден 1,5-1,8; титан 4,3-4,6; алюминий 2,8-3,1; бор 0,01-0,02; цирконий 0,016-0,05; кремний 0,001-0,2; железо ≤0,1; медь ≤0,05; сера ≤0,005; азот ≤20 ppm; кислород ≤15 ppm, ниобий 0,1-0,3; иттрий ≤0,03; марганец 0,001-0,2; фосфор ≤0,005 и никель - ьостальное.

Технический результат также достигается тем, что жаропрочный сплав дополнительно содержит в концентрации ≤0,01 мас.% по меньшей мере три компонента, выбранных из группы: барий, ванадий, кальций, лантан, магний.

Технический результат также достигается тем, что способ изготовления лопаток газотурбинных установок из жаропрочного сплава на основе никеля по п. 1 включает отливку лопатки и термическую обработку, при этом термическую обработку проводят в инертной атмосфере путем отжига с нагревом, выдержкой и охлаждением и старения, при этом сначала отжиг ведут с нагревом со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1170±10°С, выдержкой в течение 3-4 часов и охлаждением со скоростью 30-50°С/мин до температуры 600-700°С и далее произвольно до комнатной температуры, затем с нагревом со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1060±10°С, выдержкой в течение 3-4 часов и охлаждением со скоростью 30-50°С/мин до комнатной температуры, а старение проводят при температуре 850±10°С в течение 16 часов с последующим охлаждением на воздухе до комнатной температуры.

Технический результат также достигается тем, что способ изготовления лопаток газотурбинных установок из жаропрочного сплава на основе никеля по п. 1 включает отливку лопатки и термическую обработку, при этом термическую обработку проводят в инертной атмосфере путем отжига с нагревом, выдержкой и охлаждением и старения, при этом термическую обработку ведут с нагревом со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1180±10°С, выдержкой в течение 3-4 часов, охлаждением со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1050±10°С и выдержкой в течение 0,5-3 часов и далее со скоростью 30-50°С/мин до комнатной температуры, а старение проводят при температуре 860±10°С в течение 16 часов с последующим охлаждением на воздухе до комнатной температуры.

Технический результат также достигается тем, что способ изготовления лопаток газотурбинных установок из жаропрочного сплава на основе никеля по п. 1 включает отливку лопатки и термическую обработку, при этом термическую обработку проводят в инертной атмосфере путем отжига с нагревом, выдержкой и охлаждением и старения, при этом термическую обработку сначала ведут сначала с нагревом со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1180±10°С, выдержкой в течение 3-4 часов, охлаждением со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1050±10°С и далее со скоростью 30-50°С/мин до комнатной температуры, затем с нагревом со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1050±10°С, выдержкой в течение 0,5-3 часов и охлаждением со скоростью 30-50°С/мин до комнатной температуры, а старение проводят при температуре 860±10°С в течение 16 часов с последующим охлаждением на воздухе до комнатной температуры.

Дополнительное введение ниобия (до 0,3 мас.%) в сочетании с заявленным содержанием углерода (0,06-0,12 мас.%) в присутствии иттрия и марганца способствует упрочнению границ зерен сплава карбидами оптимальной морфологии, что повышает пластичность металла лопатки в сочетании с повышенной прочностью и коррозионной стойкостью.

Дополнительное введение в сплав по изобретению по меньшей мере трех компонентов, выбранных из группы: барий, ванадий, кальций, лантан, магний; в количестве 0,01 мас.% обеспечивает подавление образования легкоплавких соединений по границам зерен, что дополнительно повышает пластичность и прочность металла лопатки.

Проведение отжига в инертной атмосфере при повышенных температуре 1170÷1180±10°С в течение 3-4 часов при заданных режимах нагрева (со скоростью 5-10°С/мин) и охлаждения (со скоростью 20-50°С/мин) обеспечивает более полное растворения упрочняющей γ′-фазы, способствует формированию вторичной упрочняющей γ′-фазы оптимального размера и необходимому сочетанию прочности и пластичности. Выбранные концентрации кобальта, молибдена, хрома и вольфрама препятствуют образованию охрупчивающей σ-фазы в прочесе наработки повышает пластичность металла и повышают структурную стабильность на ресурс. Старение при температуре 850±10°С в течение 16 часов с последующим охлаждением на воздухе до комнатной температуры обеспечивает довыделение мелкодисперсной γ′-фазы (до 0,1 мкм) и повышение кратковременной прочности.

Охлаждение после отжига в инертной атмосфере при температуре 1170±10°С со скоростью 20-50°С/мин до температуры 600-700°С и далее произвольно до комнатной температуры, последующий нагрев со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1060±10°С, выдержка в течение 3-4 часов и охлаждение со скоростью 30-50°С/мин до комнатной температуры, а также старение при температуре 850±10°С в течение 16 часов с последующим охлаждением на воздухе до комнатной температуры (ТО-1) наиболее целесообразно использовать при изготовлении лопаток с повышенными прочностными характеристиками.

Охлаждение после отжига в инертной атмосфере при температуре 1180±10°С со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1050±10°С, выдержка в течение 0,5-3 часов и дальнейшее охлаждение со скоростью 30-50°С/мин до комнатной температуры, а также старение при температуре 860±10°С в течение 16 часов с последующим охлаждением на воздухе до комнатной температуры (ТО-2) наиболее целесообразно использовать при изготовлении лопаток с повышенной пластичностью. При температуре 1050±10°С происходит подрастание вторичной γ′-фазы, обеспечивающее повышенную пластичность металла лопатки.

Охлаждение после отжига в инертной атмосфере при температуре 1180±10°С со скоростью 5-10°С/мин до температуры 1050±10°С и далее со скоростью 30-50°С мин до комнатной температуры, последующий нагрев со скоростью 5-10°С мин до температуры 1050±10°С, выдержка в течение 0,5-3 часов и охлаждением со скоростью 30-50°С/мин до комнатной температуры, а также старение при температуре 860±10°С в течение 16 часов с последующим охлаждением на воздухе до комнатной температуры (ТО-3) целесообразно использовать при нанесении на поверхность металла лопатки термобарьерного защитного покрытия, например, на основе Co-Cr-Al-Y. При этом режим нанесения термобарьерного защитного покрытия достаточно близок к режиму термической обработки при температуре 1050±10°С в течение 0,5-3 часов.

Достижение поставленного технического результата можно проиллюстрировать служебными характеристиками сплава лопатки газотурбинных установок, полученной с использованием сплава и способов по изобретению, представленными в таблицах 1 и 2. Для сравнения был использован состав известного жаропрочного сплава по патенту RU 2443792, подвергнутый термической обработке, разработанной для данного сплава. Предполагалось, что сравниваемые сплавы имели равноосную (PC) структуру, т.е. были отлиты по одинаковой технологии. Кроме того, в таблице 2 представлены служебные характеристики жаропрочного сплава по изобретению для изготовления лопатки с монокристаллической (МК) структурой.

Служебные характеристики сравниваемых металлов лопаток были оценены с использованием известной методики ФАКОМП и других известных методик расчета свойств по химическому составу сплава. Известные методики позволяют с высокой степенью достоверности оценить структурную стабильность на ресурс (образования охрупчивающих фаз), склонность к выделению в литом состоянии неравновесных эвтектических фаз, на месте которых при термообработке литых лопаток образуются поры и трещины, характеристики длительной прочности, критические точки металла лопатки и другие ее физико-механические свойства,

(Н. Harada и др., Сб. Superalloys, 1988; p.p. 733-742; Н. Harada и др., Сб. Superalloys, 2000; pp. 729-736; Н. Harada, Сб. Alloys Design for Nickel-base Superalloys, 1982, pp. 721-735).

Данные таблицы 2 показывают, что сплав по изобретению обладает оптимальным сочетанием служебных характеристик, имеет повышенную стабильность на ресурс (нет выпадения σ-фазы), более высокие показатели (в 4 раза) по коррозионной стойкости, что должно привести к повышению термоусталостных характеристик.

Сплав по изобретению с МК состоянии при рабочих температурах 850-900°С, не уступая по жаропрочности известному сплаву, превосходит его по пластичности, как и в PC состоянии по режиму ТО-2.

Состав сплава по изобретению и режимы его термообработки обеспечивают высокий уровень структурной стабильности на ресурс металла лопатки (показатели Mdy крит≤0,928 и Nv≤2.36 меньше критических значений).

Источник поступления информации: Роспатент

Showing 1-10 of 69 items.
20.04.2013
№216.012.35ff

Способ производства слитков деформируемых магниевых сплавов

Изобретение относится к области металлургии. Индукционную плавку шихтовых материалов ведут в стальном тигле в газовой среде, состоящей из смеси аргона и фреона 12 в соотношении 4:(1-2). Расплав перед разливкой нагревают до температуры 800-830°C и выдерживают при этой температуре в течение 20-40...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002479376
Дата охранного документа: 20.04.2013
10.08.2013
№216.012.5c38

Способ получения гранул магния или магниевых сплавов

Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к получению гранул магния и магниевых сплавов путем литья. Жидкий расплав магния или его сплава диспергируют через отверстия вращающегося перфорированного стакана-диспергатора. Охлаждение гранул происходит в смеси газов геля и фреона с...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002489229
Дата охранного документа: 10.08.2013
20.09.2013
№216.012.6bf2

Высокопрочная коррозионно-стойкая сталь

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочным коррозионно-стойким сталям, используемым для изготовления рабочих колес гидротурбин и насосов, работающих в условиях циклических знакопеременных нагрузок, кавитационной эрозии и интенсивного коррозионного воздействия в...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002493285
Дата охранного документа: 20.09.2013
27.11.2013
№216.012.8571

Способ производства стали

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству сталей с низким содержанием углерода, преимущественно для нужд энергетики и создания оборудования, работающего в условиях сверхкритических параметров пара. Способ включает выплавку стали в сталеплавильном агрегате, выпуск...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002499839
Дата охранного документа: 27.11.2013
10.04.2014
№216.012.b045

Способ изготовления гнутого элемента из толстостенной трубы для установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара

Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к технологии изготовления гнутых элементов из труб. Осуществляют индукционный нагрев трубы, движущейся через кольцевой индукционный нагреватель, гибку по нагретому участку с охлаждением обдувом зон растяжения и сжатия...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002510840
Дата охранного документа: 10.04.2014
20.04.2014
№216.012.ba94

Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия

Изобретение относится к области металлургии, в частности к деформируемым термически неупрочняемым сплавам на основе алюминия, предназначенным для использования в виде деформированных полуфабрикатов и в качестве конструкционного материала. Сплав, содержит, мас.%: магний 5,6-6,3; титан 0,01-0,03;...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002513492
Дата охранного документа: 20.04.2014
27.04.2014
№216.012.bd74

Способ производства бесшовных горячекатаных труб размером 530х25-60 мм для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара из стали марки 10х9мфб-ш

Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу производства бесшовных горячекатаных труб размером 530×25-60 мм из стали марки 10Х9МФБ-Ш для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара. Способ включает выплавку...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002514240
Дата охранного документа: 27.04.2014
20.05.2014
№216.012.c325

Малоактивируемая жаропрочная радиационностойкая сталь

Изобретение относится к области металлургии, а именно к малоактивируемым жаропрочным радиационно стойким сталям, используемым в ядерной энергетике, в частности, для изготовления деталей активных зон атомных реакторов на быстрых нейтронах и оборудования термоядерных реакторов. Сталь содержит,...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002515716
Дата охранного документа: 20.05.2014
20.05.2014
№216.012.c4e2

Способ производства бесшовных труб размером 377х14-60 мм для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара из стали марки 10х9мфб-ш

Способ включает выплавку слитков электрошлаковым переплавом, обточку и расточку слитков в слитки-заготовки размером 600×вн.240×2100±50 мм, нагрев слитков-заготовок до температуры пластичности, прошивку-раскатку их в стане поперечно-винтовой прокатки в гильзы-заготовки. После охлаждения...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002516161
Дата охранного документа: 20.05.2014
10.06.2014
№216.012.d038

Жаропрочный сплав на основе никеля для литья деталей горячего тракта газотурбинных установок

Изобретение относится к металлургии, в частности к литейным жаропрочным коррозионно-стойким сплавам на основе никеля, и может быть использовано для изготовления литьем деталей горячего тракта газотурбинных установок, например рабочих лопаток газотурбинного двигателя с равноосной, направленной и...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002519075
Дата охранного документа: 10.06.2014
Showing 1-10 of 110 items.
20.04.2013
№216.012.35ff

Способ производства слитков деформируемых магниевых сплавов

Изобретение относится к области металлургии. Индукционную плавку шихтовых материалов ведут в стальном тигле в газовой среде, состоящей из смеси аргона и фреона 12 в соотношении 4:(1-2). Расплав перед разливкой нагревают до температуры 800-830°C и выдерживают при этой температуре в течение 20-40...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002479376
Дата охранного документа: 20.04.2013
10.08.2013
№216.012.5c38

Способ получения гранул магния или магниевых сплавов

Изобретение относится к порошковой металлургии, в частности к получению гранул магния и магниевых сплавов путем литья. Жидкий расплав магния или его сплава диспергируют через отверстия вращающегося перфорированного стакана-диспергатора. Охлаждение гранул происходит в смеси газов геля и фреона с...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002489229
Дата охранного документа: 10.08.2013
20.09.2013
№216.012.6bf2

Высокопрочная коррозионно-стойкая сталь

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочным коррозионно-стойким сталям, используемым для изготовления рабочих колес гидротурбин и насосов, работающих в условиях циклических знакопеременных нагрузок, кавитационной эрозии и интенсивного коррозионного воздействия в...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002493285
Дата охранного документа: 20.09.2013
20.11.2013
№216.012.8364

Радионуклидный источник излучения для радиационной гамма-дефектоскопии

Изобретение относится к области радиоактивных источников, в частности к радионуклидным источникам гамма-излучения, и может найти применение для радиационной гамма-дефектоскопии. Заявленный радионуклидный источник излучения для радиационной гамма-дефектоскопии включает герметичную капсулу из...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002499312
Дата охранного документа: 20.11.2013
27.11.2013
№216.012.8571

Способ производства стали

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству сталей с низким содержанием углерода, преимущественно для нужд энергетики и создания оборудования, работающего в условиях сверхкритических параметров пара. Способ включает выплавку стали в сталеплавильном агрегате, выпуск...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002499839
Дата охранного документа: 27.11.2013
27.01.2014
№216.012.9b02

Состав электродного покрытия для износостойкой наплавки

Изобретение может быть использовано при изготовлении электродов для износостойкой наплавки деталей, работающих в условиях абразивного изнашивания в сочетании с интенсивными ударными нагрузками. Покрытие содержит компоненты в следующем соотношении, мас.%: карбид титана 9,4-10,0, феррохром...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002505388
Дата охранного документа: 27.01.2014
10.04.2014
№216.012.b262

Сварочная проволока

Изобретение относится к сварочным присадочным проволокам для аргонодуговой сварки неплавящимся электродом в защитных газах легированных теплоустойчивых сталей для оборудования и трубопроводов АЭС, работающих при воздействии пароводяной смеси и ионизирующего излучения. Сварочная проволока...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002511382
Дата охранного документа: 10.04.2014
20.04.2014
№216.012.ba94

Деформируемый термически неупрочняемый сплав на основе алюминия

Изобретение относится к области металлургии, в частности к деформируемым термически неупрочняемым сплавам на основе алюминия, предназначенным для использования в виде деформированных полуфабрикатов и в качестве конструкционного материала. Сплав, содержит, мас.%: магний 5,6-6,3; титан 0,01-0,03;...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002513492
Дата охранного документа: 20.04.2014
27.04.2014
№216.012.bd74

Способ производства бесшовных горячекатаных труб размером 530х25-60 мм для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара из стали марки 10х9мфб-ш

Изобретение относится к трубопрокатному производству, а именно к способу производства бесшовных горячекатаных труб размером 530×25-60 мм из стали марки 10Х9МФБ-Ш для паровых котлов, паропроводов и коллекторов установок с высокими и сверхкритическими параметрами пара. Способ включает выплавку...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002514240
Дата охранного документа: 27.04.2014
10.05.2014
№216.012.c101

Способ модифицирования чугуна

Изобретение относится к металлургии и литейному производству, в частности к способу модифицирования легированного чугуна с шаровидным графитом для изготовления быстроизнашивающихся деталей, например мелющих элементов рудо- и угольных размольных мельниц. В способе сначала зеркало расплава...
Тип: Изобретение
Номер охранного документа: 0002515158
Дата охранного документа: 10.05.2014
+ добавить свой РИД